ГОСТ Р ИСО 13706-2006 Аппараты с воздушным охлаждением. Общие технические требования

Обозначение:
ГОСТ Р ИСО 13706-2006 Аппараты с воздушным охлаждением. Общие технические требования
Тип:
ГОСТ
Название:
Дата актуализации текста:
Дата актуализации описания:
71.120.30
Дата последнего изменения:
Дата завершения срока действия:
gost34684
gost_r_iso_13706-2006.docx PHPWord

 

 

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО

ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

НАЦИОНАЛЬНЫЙ
СТАНДАРТ
РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ

АППАРАТЫ С ВОЗДУШНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ

Общие технические требования

ISO 13706:2000

Petroleum and natural gas industries — Air — cooled heat exchangers
(IDT)

Издание официальное

ю
<0

S2

S
о
о

Москва
Стандартинформ
2007

ГОСТ Р ИСО 13706—2006

Предисловие

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от
27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила применения национальных
стандартов Российской Федерации — ГОСТ Р 1.0—2004 «Стандартизация в Российской Федерации.
Основные положения»

Сведения о стандарте

Обществом с ограниченной ответственностью «Научно-исследовательский и проектно-конструк-
торский институт химического машиностроения» (ООО ЛЕННИИХИММАШ) на основе собственного
аутентичного перевода стандарта, указанного в пункте 4

Наименование настоящего стандарта изменено относительно наименования идентичного ему
международного стандарта для приведения в соответствие с ГОСТ Р1.5—2004 (пункт 3.5).

При применении настоящего стандарта рекомендуется использовать вместо ссылочных междуна-
родных стандартов соответствующие им национальные стандарты Российской Федерации, сведения о
которых приведены 8 дополнительном приложении D

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодно издаваемом
информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок — в ежеме-
сячно издаваемых информационных указателях «Национальные стандарты». В случае пересмотра
(замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано
в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты». Соответству-
ющая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего
пользования — на официальном сайте Федерального агенства по техническому регулированию и
метрологии в сети Интернет

© Стандартинформ, 2007

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и рас-
пространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническо-
му регулированию и метрологии

Содержание

Приложение А (рекомендуемое) Рекомендуемые практические методы 36

Приложение В (рекомендуемое) Контрольный лист, листы технических характеристик и электронный
обмен данными 39

Приложение С (рекомендуемое) Подготовка аппаратов с воздушным охлаждением к эксплуатации в

зимний период 58

Приложение D (справочное) Сведения о соответствии национальных стандартов Российской
Федерации ссылочным международным стандартам 93

Библиография 95

ГОСТ Р ИСО 13706—2006

Введение

Международный стандарт ИСО 13706:2000 основан на стандарте Американского нефтяного
института (API) 661, четвертое издание, ноябрь 1997.

Пользователи международного стандарта ИСО 13706:2000 должны понимать, что в отдельных
случаях применения могут быть необходимы дополнительные или отличающиеся требования.

Международный стандарт ИСО 13706:2000 не имеет целью запретить продавцу продавать или
покупателю приобретать альтернативное оборудование или другие технические решения для конкрет-
ного случая применения.

Поправка к ГОСТ Р ИСО 13706—2006 Аппараты с воздушным охлажде-
нием. Общие технические требования

В каком мессе

Напечатана

До^ькно бьпь

Предисловие.

от 15 июня 2007 1.

27 декабря 2006 г.

Пункт 3

№ 139

№ 368

 

(ИУС № 1 2008 г.)

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

АППАРАТЫ С ВОЗДУШНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ

Общие технические требования

Air-cooled apparatus. General technical requirements

Дата введения — 2007—10—01

Настоящий стандарт устанавливает требования и рекомендации по проектированию, материа-
лам, изготовлению, контролю, испытаниям и подготовке котгрузке аппаратов с воздушным охлаждени-
ем для использования в нефтяной и газовой промышленности.

Настоящий стандарт применим к аппаратам с воздушным охлаждением, предназначенным для
охлаждения и конденсации различных сред с горизонтальными трубными пучками, но его основные тре-
бования допускается применять и кдругим конфигурациям.

Нижеуказанные нормативные документы содержат положения, которые посредством ссылок в
этом тексте составляют положения международного стандарта. Для датированных ссылок последую-
щие поправки или пересмотры этих публикаций не применяются. Однако сторонам соглашений, базиру-
ющимся на международном стандарте, рекомендуется изучать возможности применения самых
последних изданий нижеуказанных нормативных документов. Для недатированных ссылок необходимо
использовать самое последнее издание нормативного документа, на который сделана ссыпка. Комите-
ты —члены ISO и IEC ведут перечни действующих международных стандартов.

В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие стандарты:

ИСО 76 Подшипники качения — Номинальные статические нагрузки

ИСО 281 Подшипники качения — Номинальные динамические нагрузки и номинальный срок
службы

ИСО 286 (все части), система допусков и посадок ИСО

ИСО 1081 Ременный привод — Клиновидные ремни, ремни с клиновидными ребрами и соотве-
тствующие шкивы с канавками — Словарь

ИСО 1459 Металлические покрытия — Защита от коррозии методом горячего цинкова-
ния — Руководящие принципы

ИСО 1461 Цинковые покрытия, полученные методом погружения в расплав, на изготовленных
железных и стальных изделиях — Технические условия и методы испытаний

ИСО 2491 Тонкие параллельные шпонки и соответствующие шпоночные канавки (размеры в
миллиметрах)

ИСО 3744 Акустика — Определение уровней мощности звука от источников шума с использова-
нием звукового давления — Технический метод определения в свободном поле над отражающей плос-
костью

ИСО 4183 Ременные приводы — Классические и узкие клиновидные ремни — Шкивы с канавка-
ми (система, основанная на ширине базы отсчета)

Издание официальное

ИСО 4184 Ременные приводы — Классические и узкие клиновидные ремни — Длины в системе
отсчета

ИСО 5287 Приводы с узкими клиновидными ремнями для автомобильной промышленнос-
ти — Испытание на усталость

ИСО 5290 Ременные приводы — Шкивы с канавками для соединенных узких клиновидных рем-
ней — Сечения канавок 9J. 15J, 20Jn25J (эффективная система)

ИСО 8501-1 Подготовка стальных поверхностей перед нанесением красок и родственных продук-
тов — Визуальная оценка чистоты поверхности — Часть 1: Степени коррозии и степени подготовки
стальных поверхностей без покрытия и стальных поверхностей после полного удаления прежних покры-
тий

ИСО 9563 Ременные приводы — Электропроводность антистатических бесконечных синхрон-
ных ремней — Характеристики и метод испытаний

ИСО 10436 Нефтяная промышленность и промышленность природного газа — Паровые турби-
ны общего назначения для обслуживания нефтеочистительных установок

В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими определениями:

Примечание — На рисунке 1 показано типовое расположение аппаратов.

Пример

ASME VIII [1]: Стандарт Американского общества инженеров-механиков.

Примеры

AISC МО11 [2] и AISC S302 [3]: Стандарты Американского института стальных
конструкций.

• 4.1 Нормы и правила проектирования сосудов, работающих под давлением, должны быть опре-
делены покупателем или согласованы с ним.

Элементы, работающие под давлением, должны соответствовать нормам и правилам проектиро-
вания сосудов, работающих под давлением, а также дополнительным требованиям, приведенным в
настоящем стандарте.

Примечание — Круглый маркер (•) в начале подпункта обозначает требование к покупателю принять
решение или предоставить информацию (см. контрольный лист в приложении 8). Треугольный маркер () в начале
подпункта означает, что эта информация включена в лист технических характеристик аппарата своздушным охлаж-
дением (см. приложение В).

1 — трубный пучок; 2 — коллектор; 3 — патрубок; 4 — опорная колонна; 5 — воздухораспределительная камера; б — венти-
лятор; 7 — кольцо вентилятора; 8 — плита вентилятора; 9 — узел привода

Рисунок 2 — Типичные элементы аппарата с воздушным охлаждением

д) размеры патрубков, их пропускную способность, отделку поверхности, место расположения,
значение, на которое они выступают за размеры коллектора, допустимые нагрузки (силы и моменты) и
направление потока;

т) требования к подготовке поверхности и окраске;

п) расчетные температуры, которым могут подвергаться механические элементы и контроль-
но-измерительные приборы;

р) заводскую табличку и место ее расположения;

q) соединения труб с трубной доской и подготовку деталей соединений.

д) перечень деталей;

7.1.5.1 Припуск на коррозию должен соответствовать техническим условиям покупателя для
всех поверхностей, соприкасающихся с технологической средой, исключая трубы, уплотнительные
поверхности и прокладки, на которые припуск на коррозию не дается. Если значение припуска не указа-
но, то для элементов из углеродистой и низколегированной стали должен быть предусмотрен минималь-
ный припуск на коррозию 3 мм (1/8").

Примечание — На вышеуказанное может влиять метод крепления патрубков: насаженные или встав-
ленные внутрь;

Примечание — На трубный пучок могут действовать дополнительные нагрузки и напряжения, не ука-
занные выше (например, сейсмические).

Таблица 1 — Минимальная номинальная толщина элементов коллектора

Элемент

Минимальная толщина, мм (дюйм)

 

Углеродистая или низколе-
гированная сталь

Высоколегированная сталь
или другой материал

Трубная доска

20 (3/4)

15(5/8)

Пластина с пробками

20 (3/4)

15(5/8)

Верхняя, нижняя и боковые пластины

12(1/2)

10 (3/8)

Съемные крышки

25(1)

22 (7/8)

Перегородки между проходами и распорные пластины

12(1/2)

6(1/4)

Примечани е — Толщина, указанная для любого элемента из углеродистой или низколегированной ста-
ли, включает припуск на коррозию до 3 мм (1/8")- Толщина, указанная для любого элемента из высоколегирован-
ной стали, не включает припуска на коррозию. Толщина указана с учетом развальцованного соединения с одной
канавкой между трубой и трубной доской.


 

 

1 — трубная доска; 2 — съемная крышка; 3 — съемный колпак; 4 — верхняя и нижняя пластины; 5 — груба; 6 — перегородка
между проходами; 7 — прокладка; 8 — патрубок; 9 — боковая рама; 10 — трубная прокладка; 11 — опорная перекладина для
труб; 12 — держатель труб. О —воздушник. 14 — сток; 15— соединение для контрольно-измерительного прибора

 

Рисунок 3 — Типовая конструкция трубных пучков с коллекторами со сьемной крышкой и съемным колпаком

• 7.1.6.2.3 Использование сквозных болтовили резьбовых шпилекдля крепления крышекдолжно
быть согласовано между покупателем и продавцом. Разъемные соединения должны быть спроектиро-
ваны с кольцевыми прокладками или прокладками на всю поверхность.

Рисунок 4 — Типовые соединения с ограниченной прокладкой и прокладкой на всю поверхность

Типовые конструкции показаны на рисунке 4. В запросе покупателя должна быть указана требуе-
мая конструкция.

Таблица 2 — Минимальное расстояние между болтами на фланцах
В миллиметрах (дюймах)

Номинальный диаметр болта

Минимальное расстояние
между болтами

Номинальный диаметр болта

Минимальное расстояние
между болтами

16 (5/8)

38 (1 1/2)

35 (1 3/8)

76 (3 1/16)

19 (3/4)

44 (1 3/4)

38 (1 1/2)

83 (31/4)

22 (7/8)

52 (2 1/16)

41 (1 5/8)

89 (3 1/2)

25(1)

57 (2 1/4)

44 (1 3/4)

95 (3 3/4)

29 (1 1/8)

64 (2 1/2)

48 (1 7/8)

102(4)

32 (1 1/4)

71 (2 13/16)

51 (2)

108(4 1/4)

 

1 — трубная доска; 2 — пластина с пробками; 3 — верхняя и нижняя пластины; 4 — торцевая пластина; 5 — труба; 6 — перего-
родка между проходами; 7 — элемент жесткости; 8 — пробка; 9 — патрубок; 10 — боковая рама; 11 — трубная прокладка;

72 — опорная перекладина для труб; 13 — держатель труб; 14 — воздушник: 15 — сток 16— соединение для контрольно-из-
мерительного прибора

 

Рисунок 5 — Типовая конструкция трубного пучка с коллектором с пробками

Таблица 3 — Минимальная толщина шейки патрубка
В миллиметрах (дюймах)

Номинальный диаметр (нормальный трубный размер)

Минимальная толщина стенки патрубка

15 ('У

4,78 (0,188)

20(%)

5,56 (0,219)

25 (1)

6,35 (0,250)

40(1’у

7.14 (0,281)

50(2)

8,74 (0,344)

80(3)

11,13(0,438)

100 (4)

13,49 (0,531)

150 (6)

10,97 (0,432)

200 (8)

12,70 (0,500)

250 (10)

15,09 (0,594)

300 (12)

17.48 (0,688)

Примечани е — Данные в этой таблице взяты из ASME 836. ЮМ [4] с использованием таблицы 160 для

размеров до номинального диаметра DN 100 (нормальный трубный размер NPS 4) и таблицы 80 для больших

размеров.

 

е) труба или переходник, приваренные к кованому свободному фланцу.

7.1.9.15 Резьбы на трубах должны быть коническими трубными резьбами (например, по ASME
В1.20.1 [6]) и соответствовать нормам и правилам для сосудов, работающих под давлением.

 

1 — оребренные трубы

Рисунок 6 — Нагрузки на патрубки

Таблица 4 — Максимальные допустимые нагрузки на патрубки

Номинальный диаметр (номи-
нальный трубный размер), мм
(дюйм)

Момент. Н м (фуг фунт-сила)

Сила (фунт-сила)

 

ч

Ч

Ч

 

Fy

F:

40(1’/2)

110(80)

150(110)

110(80)

670(150)

1020 (230)

670(150)

50(2)

150(110)

240(180)

150(110)

1020(230)

1330 (300)

1020 (230)

80 (3)

410(300)

610(450)

410(300)

2000 (450)

1690 (380)

2000 (450)

100 (4)

810(600)

1220 (900)

810(600)

3340 (750)

2670 (600)

3340 (750)

150 (6)

2140(1580)

3050 (2250)

1630(1200)

4000 (900)

5030(1130)

5030(1130)

200 (8)

3050 (2250)

6100(4500)

2240 (1650)

5690(1280)

13340 (3000)

8010(1800)

250 (10)

4070 (3000)

6100(4500)

2550(1880)

6670(1500)

13340 (3000)

10010(2250)

300(12)

5080 (3750)

6100 (4500)

3050 (2250)

8360(1880)

13340(3000)

13340 (3000)

350(14)

6100 (4500)

7120 (5250)

3570 (2630)

10010(2250)

16680(3750)

16680(3750)

 

Мх 6100 Н м (4500 фут фунт-сила):

Му 8130 Н м (6000 фут фунт-сила);

Л424070 Н • м (3000 фут • фунт-сила);

Fx 10010 Н (2250 фунт-сила);

F 20020 Н (4500 фунт-сила);

Fz 16680 Н (3750 фунт-сила).

Примечание — Приложение моментов и сил, указанных в таблице 4, вызывает перемещение, которое
будет иметь тенденцию понижать нагрузки до приведенных здесь значений.

• 7.1.11.2 Максимальная длина трубы должна соответствовать техническим требованиям поку-
пателя.

7.1.11.3 Толщинастеноктрубнаружнымдиаметромот25мм(Г)до38мм(1 1/2") должна быть
не менее указанной в таблице 5.

Таблица 5 — Минимальная толщина стенок труб

Материал грубы

Минимальная толщина стенки. мм(дюйм)

Углеродистая сталь или ферритная низколегированная сталь (макс.
9 % хрома)

2.0 (0,083)

Высоколегированния [аустенитная, ферритная и аустенитно-фер-
ритная (выплавленная дуплекс-процессом)] сталь

1.6 (0,065)

Цветной металл

1.6 (0,065)

Титан

1.2 (0,049)

 

Для труб с ребрами, заглубленными в канавку, толщину стенок труб следует измерять от низа
канавки до внутренней стенки.

Примечание — При тяжелых условиях эксплуатации или определенных конфигурациях труб может
потребоваться большая толщина стенок.

7.1.11.5 Трубы могут быть оребренными или неоребренными.

ле
где t толщина стенки трубы до сгибания, мм (дюйм);

OD номинальный наружный диаметр трубы, мм (дюйм);

Rm средний радиус U-образного сгиба, мм (дюйм).

Вычисленная толщина /ь должна быть не меньше указанной в технических условиях минимальной
толщины стенки.

7.2.1.2 Необходимость управления потоком воздуха определяет покупатель на основе кон-
кретных требований технологического процесса, учитывая, в том числе, влияние погоды. Существуют
различные методы управления потоком воздуха. Конечный выбор зависит от степени необходимого
регулирования, типа привода и передачи, размещения оборудования, а также экономических соображе-
ний. Различные методы включают простое включение-выключение, ступенчатое включение-выключе-
ние (для аппаратов с несколькими приводами), управление двухскоростными двигателями, приводы с
переменной скоростью, регулируемый шаг вентилятора, ручные или автоматические жалюзи, а также
рециркуляцию воздуха.

Минимальная расчетная воздействующая температура ни 8 коем случае не должна быть ниже рас-
четной температуры по сухому термометру;

Для изделий, где используют рециркуляцию воздуха, следует изучать расчетные температуры воз-
действия для каждого режима работы (пуска, нормальной работы, останова, перерыва в энергоснабже-
нии, заторможенного воздушного потока, одного неработающего вентилятора и т. д.).

Примечание — Типичная карта характеристик шума приведена в приложении В.

Продавец должен предоставлять уровни звуковой мощности и звукового давления оборудованияс
учетом соответствующей информации, например формы входа (типа и размера диффузора или конфу-
зора), препятствий и т. д. Относительно вентилятора необходимо учесть привод, редуктор скорости и
т.д.

1 — воздухораспределительная камера; 2 — отсасывающая тяга; 3 — центральная ось лучка; 4 — кольцо вентилятора;
5 — нагнетательная тяга; 6 — боковая часть; 7 — передняя часть

Рисунок 7 — Угол рассеяния вентилятора

 

• 7.2.3.5 Скорость конца лопатки вентилятора не должна превышать максимальную скорость,
указанную изготовителем вентилятора для выбранного типа вентилятора. Скорость конца лопатки вен-
тилятора не должна превышать 60 м/с (12000 футов в минуту), если иное не одобрено покупателем. Ско-
рость конца лопатки вентилятора ни в коем случае не должна превышать 80 м/с (16000 футов в минуту).
Вследствие ограничений по шуму могут потребоваться более низкие скорости.

Таблица 6 — Радиальный зазор

Диаметр вентилятора, м (футы)

Радиальный зазор, мм (дюйм)

 

Не менее

Не более

й1,0и£3,0 (23и^9)

6(1/4)

13(1/2)

>3,0и£3,5 (> 9 и S11)

6(1/4)

16 (5/8)

> 3,5 (> 11)

6(1/4)

19(3/4)

 

с) устройство позиционирования или реле с торможением, если они имеются, должны срабаты-
вать при пневматическом сигнале управления давлением от 20 до 100 кПа (избыт.) [от 3 до 15 фунтов на
квадратный дюйм (избыт.)]. Рабочий диапазон устройства позиционирования должен быть отрегулиро-
ван так, чтобы максимальный достигаемый угол был равен выбранной проектной установке угла лопат-
ки. Изготовитель вентилятора должен устананавливать предельные ограничители максимального и
минимального шагов лопатки. Если покупателем не указано иное, при минимальном пределе шага
лопатки воздушный поток должен быть практически нулевым;

Таблица 7 — Стандартные условия сухого воздуха

Температура по сухому термометру

21,1 °C (70 °F)

Давление

101,3 кПа (29,92” ртутного столба)

Плотность

1,2 кг/м3 (0,075 фунта/фут3)

 

При более высоких воздействующих температурах требуются соответствующие материалы, а так-
же одобрение покупателя.

Таблица 8 — Максимальные температуры, которым могут подвергаться эластомерные материалы

Для мембранных пневмоприводов

105 °C (220 Т)

Для пневматических устройств позиционирования

80 °C (180 °F)

Для вращающихся муфт

120 X (250 Т)

 

Необходимо предусмотреть соединения за пределами ограждающих сеток вентилятора для пода-
чи консистентной смазки на подшипники вала вентилятора без отключения оборудования. Для линий
смазки следует использовать трубку из коррозионно-стойкой стали наружным диаметром не менее 6 мм
(1 /4”). Соединения должны быть доступны с земли или площадки обслуживания. Длина смазочных линий
должна быть минимальной.

Таблица 9 — Минимальная толщина сетки из просечно-вытяжного металла для ограждения вентилятора
В миллиметрах (дюймах)

Номинальный размер

Минимальная толщина

40(1’/2)

2 (0,070)

50(2)

3(0,110)

 

7.2.6.Э Зазоры между ограждением вентилятора и оборудованием или между секциями огражде-
ния вентилятора не должны превышать 13 мм (1/2").

7.2.7 Приводы

Pdri1,05(PM/Em);

Pdr*1.10(Pf2),

где Pdr — номинальная мощность на валу привода;

Pf1 — мощность на валу вентилятора, работающего при указанной минимальной расчетной темпе-
ратуре с установкой угла лопаток для расчетной температуры по сухому термометру;

Ет — механический КПД отдельных силовых передач;

Pf2 мощность на валу вентилятора, работающего при расчетной температуре по сухому термо-
метру.

Эти требования относятся к вентиляторам с постоянным углом лопаток, с регулируемым углом и с
регулируемой скоростью.

Требования к приводным системам с регулируемой скоростью должны быть согласованы между
покупателем и продавцом.

Паротурбинные приводы — по ИС010436.

 

 

Л подвесной ременный привод,
вал двигателя вверх

1 — вентилятор: 2 — коробка передач; 3 — муфта: 4 — подшипник: 5 — шкив: 6 — ременный привод: 7 — электродвигатель:
8 — кольцо вентилятора: 9 — опорная плита: 10 — опора вентилятора
Рисунокв — Типовые устройства приводов

7.2.8.3 Зубчатые передачи

7.2.8.4 Ограждения механических передач

Таблица 10 — Максимальное допустимое отклонение жалюзи

Элементы

Максимальное отклонение

Лопатки жалюзи в закрытом положении при расчетной нагрузке
2000 Н/м2 (40 фунтов/фут2)

L/180

Боковые рамы жалюзи в закрытом положении при равномерной
расчетной нагрузке 1000 Н/м2 (20 фунтов/фут2)

L/360

L длина пролета между точками опоры.

 

7.2.10.14 В случае автоматического управления исполнительные механизмы жалюзи должны
быть рассчитаны на срабатывание при избыточном давлении пневматического сигнала управления от
20 до 100 кПа (3—15 фунтов на квадратный дюйм). Если на исполнительные механизмы подают расчет-
ное давление движущего воздуха, они должны быть рассчитаны на подачу не менее 150% усилия, необ-
ходимого для полного хода лопаток жалюзи. Расчетное избыточное давление движущего воздуха
должно быть 410 кПа (60 фунтов на квадратный дюйм).

7.3 Проектирование конструкций

При проектировании необходимо учитывать нагрузки и силы, определяемые в 7.3.3.2—7.3.3.13.

Временные нагрузки состоят из движущихся нагрузок (в том числе от персонала, передвижных
машин, инструментов и оборудования) и рабочих нагрузок в оборудовании и трубопроводах. Расчетные
временные нагрузки на площадки, колонны и мостики (исключая нагрузкиот установленных трубопрово-
дов и оборудования) должны соответствовать указанным в таблице 11.

Таблица 11 — Временные нагрузки на площадки колонны и мостики

Элементы

Средняя нагрузка, Н/м2(фунтоа'фут2)

Концентрированная нагрузка. Н (фунтов)

Плита или решетка пола

4900(100)

Рама пола

2450 (50)

2250(500)

Колонны и кронштейны

1200 (25)

2250 Н(500)

Лестницы и трапы

2250 Н (500)

 

Расчетные вертикальные динамические нагрузки для подъемных устройств, представляемые про-
давцом, должны быть в 2,0 раза больше массы самой тяжелой единицы оборудования, которую нужно
поднимать. Боковая динамическая нагрузка должна составлять 0,35 поднимаемой массы.

Тепловые нагрузки включают силы, вызываемые частичным или полным креплением трубопрово-
да или оборудования, трением скольжения или качения оборудования и тепловым расширением или
сжатием конструкций. Допустимые тепловые нагрузки должны быть согласованы покупателем и
продавцом.

Испытательная нагрузка — это нагрузка, вызываемая заполнением оборудования водой для
испытаний.

Ветровая нагрузка должна соответствовать конструкционным нормам и правилам.

Расчеты сейсмостойкости следует производить в соответствии с Единым строительным кодексом
ICBO [9].

Нагрузки на патрубки включают все силы и моменты, действующие на поверхность разъема пат-
рубка, в том числе собственную массу трубы, тепловые нагрузки, жидкость в трубопроводе и т. д. Общее
значение и направление этих усилий и моментов должны соответствовать 7.1.10, если не указано иное.

Расчет усилия, создаваемого вентилятором. должен основываться на максимальном усилии. Если
скоростной напор не включен, то напор вентилятора должен основываться на статическом давлении,
указанном в технических характеристиках, умноженном на 1.25.

Все конструктивные элементы должны быть спроектированы так, чтобы выдерживать комбинации
нагрузок и усилий, которым они могут подвергаться во время монтажа, испытаний или промывки обору-
дования, или во время нормальной эксплуатации. При проектировании стоек, тяг, анкерных болтов и
фундаментов, а также при проверке устойчивости против опрокидывания необходимо учесть указанные
ниже комбинации нагрузок. Однако всегда надо учитывать и нагрузки особого характера. (Все нагрузки и
усилия складываются).

Примечание — Указания приведены в приложении С.

• 7.3.5.1 Количество и местонахождение площадок для доступа к коллектору, соединительных
мостиков и лестниц определяет покупатель.

7.3.5.2 Если это указано, должны быть предусмотрены площадки для обслуживания под каж-
дым узлом привода, чтобы обеспечивать доступ для демонтажа и замены любых элементов привода.

Должна быть предусмотрена свободная площадь такой площадки, простирающейся как минимум на
0,6 м (2 фута) в любом измерении в плане со всех сторон привода и элементов привода. Однако такие
площадки не должны выходить за пределы секции в плане.

• 7.3.5.6 Покупатель должен указывать требования, если они имеются, относящиеся к защите
персонала от выходящего воздуха с высокой температурой и от горячих поверхностей.

• 9.3.1.2 Для нагартовывающихся коррозионно-стойких материалов более тесная посадка между
наружным диаметром трубы и внутренним диаметром отверстия для трубы может уменьшать наклеп
(что может привести к потере коррозионной стойкости). Более тесная посадка, если ее требует покупа-
тель, должна соответствовать таблице 12, графы 4,5.

Таблица 12 — Диаметры отверстий под трубы и их допуски

В миллиметрах (дюймах)

Номинальный на-
ружный диаметр
трубы

Стандартная посадка

Специальная тесная посадка

Плюсовый допуск

 

Номинальный диа-
метр отверстия под
трубу

Минусовый допуск

Номинальный диа-
метр отверстия под
трубу

Минусовый допуск

 

1

2

3

4

5

6

19,05

19,30

0,10

19,25

0,05

0,05

(%)

(0,760)

(0,004)

(0,758)

(0,002)

(0,002)

25.40

25.70

0.10

25,65

0,05

0,05

(1)

(1.012)

(0,004)

(1.010)

(0,002)

(0,002)

31,75

(11'4)

32,11

(1.264)

0,15
(0,006)

32,03

(1,261)

0,08
(0,003)

0,08

(0,003)

38,10

38,56

0,18

38,46

0,08

0,08

(1’У

(1,518)

(0,007)

(1.514)

(0,003)

(0,003)

50,80

51,36

0,18

51,26

0,08

0,08

(2)

(2,022)

(0,007)

(2,018)

(0,003)

(0,003)

Развальцованная часть не должна выступать за поверхность воздушной стороны трубной доски.

• 9.4.4 Специальную обработку, если она требуется, указывает покупатель.

Аппараты с воздушным охлаждением должны быть полностью собраны перед отгрузкой, но если
полная сборка практически нецелесообразна, то их частично собирают на заводе в максимально круп-
ные узлы, чтобы свести к минимуму сборочные работы на объекте. Полнота сборки перед отгрузкой дол-
жна быть согласована между продавцом и покупателем (см. 5.5).

Рисунок 10 — Стандартные допуски

• 10.1.1 Если это указано в заказе, то материалы, изготовление, соответствие проекту, а также
испытания аппаратов подлежат приемочному контролю со стороны покупателя или назначенного им
представителя.

11.2.3 Если не указано иное, коллекторы из углеродистой стали должны пройти дробеструйную
очистку, а затем покрыты неорганическим грунтом с высоким содержанием цинка при толщине пленки в
сухом виде не менее 50 мкм (0,002").

Примечание — Резьбы могут разрушаться.

Приложение А
(рекомендуемое)

Рекомендуемые практические методы

А.1 Трубы и оребрение

А.1.1 Максимальная расчетная рабочая температура для различных типов крепления ребер должна соотве-
тствовать значениям, приведенным в таблице А.1.

Таблица А.1 — Максимальная расчетная рабочая температура для различных типов крепления ребер

Тип крепления ребер

Максимальная расчетная рабочая температу-
ра. *C(’F)

Механически заглубленные ребра

400 (750)

Стальные ребра, оцинкованные горячим способом

360 (680)

Экструдированные ребра (алюминиевые ребра)

300 (570)

Ребра с лапками (L-образные с одной лапкой) и перекрывающи-
еся лапки (L-образные с двумя лапками)

130 (270)

Накатанное/алюминиевое ребро, L-образное с одной или двумя
лапками)

200 (390)

Ребра, приваренные методом лазерной сварки

> 400 (750)

(максимум должен быть согласован с
покупателем)

Примечание — Если не указано иное, указанные пределы даны для основной трубы из углеродистой
стали и алюминиевых ребер; для других материалов основной трубы и/или ребер могут быть другие пределы
температур.

 

А. 1.2 Зубчатые, секционированные и решетчатые ребра, а также ребра с распорными язычками имеют чуть
более высокий коэффициент теплоотдачи на воздушной стороне. Однако их недостаток в том, что они больше под-
вержены загрязнению на воздушной стороне и их труднее очищать из-за острых краев на местах пазов в металле,
поэтому их применение следует рассматривать только для случаев, где ожидается низкий уровень загрязнения.

А.1.3 Опоры труб следует проектировать так. чтобы механические нагрузки переносились на основную
трубу.

А.1.4 Эллиптические трубы

Минимальная толщина стенки у эллиптических труб должна соответствовать указанной в 7.1.11.3.

Минимальные размеры используемой эллиптической трубы должны быть следующими: короткая ось 14 мм
(9/16"), длинная ось 36 мм (17/16*3.

Максимальные допустимые температуры для типов крепления ребер должны соответствовать А. 1.1.

А.2 Вентиляторы и приводы

Для управления технологическим процессом допускается использовать вентиляторы с регулируемой скорос-
тью (регулированием частоты вращения. РЧВ) и с автоматическим регулированием угла (АРУ).

Если существуют жесткие ограничения по уровню шума в ночное время и если расход воздуха в ночное время
можно сокращать благодаря более низкой температуре поступающего воздуха, то следует использовать вентиля-
торы с регулируемой скоростью.

А.З Мостики и площадки

Настил для обслуживания под входами вентиляторов следует делать из решетки, чтобы сокращать перепад
давления на воздушной стороне. Если используют сплошной настил, следует учитывать эффект перепада давле-
ния на воздушной стороне. Чтобы сводить этот эффект к минимуму, может потребоваться увеличивать расстояние
от настила для обслуживания до входа вентилятора.

А.4 Выбор типа коллектора

Типы коллектора следует выбирать в соответствии с таблицей А.2.

Таблица А.2 — Выбор коллектора

Тил коллектора

Расчетное давление (избыт.), кПа (фун-
тов на квадратный дюйм)

Коллекторы с пробками или коллекторы со съемными крышками

< 3000 (435)

Коллекторы с пробками

2 3000 (435)

 

Если потоки рабочих сред имеют сопротивление при накопленных отложениях больше 0.00034 м2 • К/Вт
(0,00193 °F ч/брит.тепл.ед.) или если ожидается, что слои отложений нельзя будет удалять химическими сре-
дствами, то трубный пучок должен быть доступен для механической очистки.

В теплообменниках, имеющих конденсирующую функцию, проходы для конденсированной фазы должны
простираться на всю длину трубного пучка. В случае полной конденсации размер выходных патрубков должен быть
таким, чтобы не могло произойти затопления нижних рядов труб.

А.5 Расчетная температура воздуха

При определении расчетной температуры воздуха для неответственных процессов можно брать более высо-
кую из следующих температур:

Для ответственных процессов расчетной температурой воздуха должна быть самая высокая температура
воздуха, которая держится в течение 40 ч в год.

Для оптимального проектирования должны быть определены следующие температуры с учетом нестандар-
тных условий технологического процесса, указанных в 7.1.6.1.1:

А.6 Смазка подшипников

Для обеспечения правильной смазки необходимо устанавливать разгрузочное устройство, которое позволя-
ет новой смазке вытеснять максимальное количество старой смазки и автоматически выбрасывать все излишки
наружу.

А.7 П рокладки для коллекторов с колпаком или крышкой

Тилы прокладок приведены в таблице А.3. а требуемая отделка контактной поверхности прокладки приведе-
на в таблице А.4.

Прокладки не должны содержать асбеста.

Условия эксплуатации приводят в таблице А.5, а прокладки следует выбирать по таблице А.6.

Таблица А.З — Типы прокладок

Размеры в миллиметрах (дюймах)

Описание

Минимальная

 

ширина

толщина

1 Бутадиенакрилонитрильный масло- и кислотостойкий каучук с
наполнением арамидным волокном

9,5 (3/8)

2 (5/64)

2 Прессованный масло- и кислотостойкий листовой состав

9.5 (3/8)

1.6 (1/16)

3 Плоские прокладки с металлической облицовкой из мягкого же-
леза, с заполнением

12,5(1/2)

3.2 (1/8)

4 Плоские прокладки с металлической облицовкой из нержавею-
щей стали, с заполнением

12,5(1/2)

3,2 (1/8)

5 Армированные металлом слои фторопласта (ПТФЭ)

9.5 (3/8)

1.6 (1/16)

6 Армированный металлом пористый графит

9,5 (3/8)

1,6 (1/16)

7 Прокладки с бороздками, с графитовыми слоями

12(1/2)

6(1/4)


Таблица А.4 — Отделка контактной поверхности прокладок

Тип прокладки

Величина Ra Мкм (микродюймы)

1.2, 5, 6,7

3,2—6,3 (125—250)

3.4

0,8—1.6 (32—64)

 

 

Таблица А.5 — Условия эксплуатации

Тип условий эксплуатации

Описание

I

Некорродирующая или слабокорродирующая среда

II

Потоки углеводородов, содержащие соединения серы и нафтеновые кислоты с
кислотным числом, превышающим 300 мг/кг КОН (массовая доля КОН 300х10~6),
максимальные рабочие температуры свыше 230 вС (446 *F)

III

Потоки углеводородов, содержащие соединения серы и нафтеновые кислоты с
кислотным числом, не превышающим 300 мг/кг КОН (массовая доля КОН 300 х 1О-6),
максимальные рабочие температуры свыше 330 °C (626 *F)

IV

Углеводороды, содержащие водород

V

Некорродирующая охлаждающая вода температурой ниже 50 вС (122 *F)

VI

Слабокорродирующая охлаждающая вода температурой ниже 50 °C (122 °F)

VII

Корродирующая охлаждающая вода температурой ниже 50 °C (122 °F)

VIII

Частые изменения температуры и давления (например, горячая промывка, удале-
ние парафина, охлаждение) и частая очистка (т. е. более двух раз в год при всех усло-
виях с I до VII).

 

 

Таблица А.6 — Выбор прокладок

Тип условий экс-
плуатации

Расчетная температура.
’С (’F)

Расчетное давление (из-
быт.), кПа (фунтов на
квадратный дюйм)

Рекомендуемый тип про-
кладки

Альтернативный тип
прокладки

1

—200—0 (—300—32)

3000 (435)

6

4

 

0—150 (32—300)

2000 (290)

1

2. 5. 6

 

0—240 (32—460)

3000 (435)

6

3

 

240—450 (460—840)

3000 (435)

6

3

11

0—150 (32—300)

2000 (290)

1

2. 5.6

 

0—240 (32—460)

3000 (435)

6

3

 

240—450 (460—840)

3000 (435)

6

4

III

330—450 (630—840)

3000 (435)

6

 

IV

0—450 (32—840)

3000 (435)

6

 

V, VI, VII

0—50(32—120)

 

1

Толщина 3.2 мм
(1/8*)

2, 5,6

VIII

0—450 (32—840)

6000 (870)

4

 

 

А.8 Выбор всасывающей или нагнетательной тяги

Следует использовать нагнетательные вентиляторы; исключение составляют следующие ситуации, когда
следует рассмотреть вопрос о применении всасывающих вентиляторов:

Приложение В
(рекомендуемое)

Контрольный лист, листы технических характеристик и электронный обмен данными

В.1 Содержание и использование

В контрольном листе и листах технических характеристик приложения приведены данные, необходимые для
описания и проектирования теплообменников с воздушным охлаждением для работы в нефтяной промышленности
и промышленности природного газа.

Контрольный лист используют для того, чтобы указывать в нем конкретные требования покупателя в отноше-
нии пунктов и подпунктов настоящего стандарта, которые отмечены маркерами (•).

Ответственность за заполнение контрольного листа лежит на покупателе. Ответственность за заполнение
листов технических характеристик несут совместно покупатель и продавец. Продавец отвечает за данные о техно-
логическом процессе в этих листах.

Свойства сред указываются исходя из полного состава каждой из фаз (вода, пар, воздух, водород или другой
постоянно присутствующий газ), если эти компоненты являются частями гомогенной фазы. Если жидкость содер-
жит несмешивающиеся фазы, то необходимо отдельно и полностью указывать свойства жидкости для каждой
фазы. Если в характеристике свойств не указаны вышеупомянутые элементы, хотя они присутствуют, то необходи-
мо указать их концентрации в технологическом потоке.

Покупатель может представить контрольный лист и листы технических характеристик продавцу в иной фор-
ме, нежели указанная в этом приложении.

После изготовления теплообменника продавец заполняет листы технических характеристик, точно описыва-
ющих изготовленное оборудование.

8 пункте В.2 представлена и описана спецификация стандартизированного файла для электронного обмена
данными.

КОНТРОЛЬНЫЙ лист
АППАРАТА С
ВОЗДУШНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ

Работа № Изделие №

Стр. 1 из 2 Составил

 

Дата Изменение

Поедложение Ns Контоакт Ns

Запрос Ns Заказ Ns

 

 

Номер
пункта

 

4.1

Свод норм и правил проектирования сосудов, работающих
под давлением

 

 

4.4

Применяемые местные нормативные документы

 

 

5.8

Требуется ли листок шумовых характеристик ?

Да

Нет

5.9

Требуются ли кривые рабочих характеристик вентилято-
ра?

Да

Нет

6.1.1

Какие документы необходимо представить ?

Какие документы подлежат утверждению со стороны поку-
пателя ?

 

 

6.1.3

Нужно ли представлять расчеты на утверждение ?

Да

Нет

6.1.4

Нужно ли представлять данные о сварке на утверждение ?

Да

Нет

6.1.5

Требующаяся дополнительная техническая информация

 

 

6.2.2

Протоколы и записи, которые должны быть представлены,
и должны ли они быть в электронной форме

 

 

7.1.1.11

Требующиеся методы приспособления к эксплуатации в
зимний период

 

 

7.1.1.12

Температура, давление и условия эксплуатации внутрен-
ней системы выпуска пара

 

 

7.1.3.1

Максимальная расчетная температура
Минимальная расчетная температура
Минимальная расчетная температура металла

 

 

7.1.3.2

Максимальная рабочая температура для выбора оребре-
ния

 

 

7.1.4.1

Расчетное давление трубного пучка:

 

 

7.1.6.1.1

Требуется ли анализ альтернативных рабочих условий при
проектировании коллекторов ?

Да

Нет

7.1.6.2.3

Тип болтового крепления крышки

Сквозные бол-
ты

Резьбовые

шпильки

7.1.9.7

Плоскость технологических фланцев, если они не горизон-
тальны

 

 

7.1.9.8 (d)

Допускается литой или сборный переходник?

Да

Нет

7.1.9.16

Размер, тип и местонахождение штуцера для химической
ОЧИСТКИ

 

 

7.1.11.2

Максимальная длина труб

 

 

7.1.11.13

Можно ли использовать эллиптические трубы

Да

Нет

7.2.1.1

Особые факторы окружающей среды, учитываемые при
проектировании воздушной стороны

 

 

7.2.2.1

Расположение величин уровня шума

 

 

7.2.3.1

Допустимо ли использование одного вентилятора для каж-
дой секции ?

Да

Нет


КОНТРОЛЬНЫЙ ЛИСТ
АППАРАТА С
ВОЗДУШНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ

Работа № Изделие №

Стр. 2 из 2 Составил

 

Дата Изменение

Поедложение № Контоакт №

Запрос № Заказ №

 

 

Номер
пункта

 

7.2.3.5

Допустима ли скорость концов лопаток вентилятора от 60
до 80 м/с?

Допустимая скорость

Да

Нет

7.2.3.11(c)

Какие-либо специальные предельные ограничители шага
лопаток

 

 

7.2.7.1.1

Тип приводной системы

Поставщик приводного оборудования

Покупатель

Продавец

7.2.7.2.1

Конструкция электродвигателя; питание и классификация

 

 

7.2.11

Требуются ли экраны?
Тип

Да

Нет

7.3.1.1

Конструкционные нормы и правила

 

 

7.3.2.2

Требуется ли заводское испытание на вибрацию?

Да

Нет

7.3.3.1

Степень и масса противопожарной защиты

 

 

7.3.3.10

Снеговая нагрузка

 

 

7.3.3.11

Точный тип, расположение, значение и направление дру-
гих проектных нагрузок

 

 

7.3.4.5

Требования к перегородкам в воздухораспределительной
камере для систем с рециркуляцией

 

 

7.3.5.1

Количество и места расположения площадок для доступа к
коллектору, соединительных мостиков и лестниц

 

 

7.3.5.8

Существуют ли особые требования по защите персонала
от высоких температур выходного воздуха? Если да. указать

Да

Нет

9.3.1.2

Требуются ли специальные допуски для тесной посадки?

Да

Нет

9.4.4

Нужна ли специальная отделка для контактных поверхнос-
тей прокладок?

Если да, указать

Да

Нет

10.1.1

Уровень контроля покупателем

 

 

10.3.6

Требуются ли специальные испытания?
Подробные сведения

Да

Нет

10.4

Требуются ли заводские обкаточные испытания?
Подробные сведения

Да

Нет

11.1.4

Установка на салазки, упаковка в ящики, клети, защита или
консервация для отгрузки

 

 

12.1

Дополнительные требования из раздела 12, которые при-
меняются

 

 

 

Рабочие характеристики. Трубная сторона

ЛИСТ ТЕХНИЧЕСКИХ

Работа No

 

Изделие No

ХАРАКТЕРИСТИК АППАРАТА

Стр.

2 из 2

Составил

С ВОЗДУШНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ

Дата

 

Изменение

ЕДИНИЦЫ ВЕЛИЧИН ПО СИСТЕМЕ СИ

Предложение №

 

Контракт №

 

Запрос №

 

Заказ №

 

 

 

Различные соединения TI PI

Химическая очистка

Мин. толщина стенки, мм

Труба

Материал
Наружный Минимальная толщина

Механическое оборудование

Органы управления воздушной стороны

Рециркуляция воздуха Нет Внутренняя Внешняя

Нед Сторона Торец

Регулировка выходной температуры технологической среды

(максимальное охлаждение). +/ - °C /

Действие после отказа сигнала управления

Шаг вентилятора Минимальный Максимальный Блокировка

Жалюзи: Открыты Закрыты Блокировка

Подача воздуха на исполн. механизм

Вентилятор: Нет Позиционирующее Релесторможе-

устройство нием

Отгрузка

Площадь участка (ширина х диаметр), м Всего

Маоса пучка, кг Масса груза, кг

Секция

Гладкая труба, БТЕ/(ч • фут2“F)
Чистая. БТЕ/(чфут2‘Р)

Основные данные /

щя проектирования

Нормы проектирования сосудов,
работающих под давлением

 

 

Конструкционные нормы и правила

Клеймо норм на трубном пучке

Да

Нет

Воспламеняющаяся среда

Да

Нет

Клеймо норм на нагревательном змеевике Да

Нет

Смертельно опасяая/токсичная среда

Да

Нет

Рабочие характеристики — Трубная сторона

Указать кол-во труб каждого хода, если оно неодинаково.

ЛИСТ ТЕХНИЧЕСКИХ

Работа No

 

Изделие No

 

ХАРАКТЕРИСТИК АППАРАТА

Стр

2 из 2

Составил

 

С ВОЗДУШНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ

Дата

 

Изменение

 

ЕДИНИЦЫ ВЕЛИЧИН ПО СИСТЕМЕ.

Предложение №

 

Контракт №

 

ПРИНЯТОЙ В США

Запрос №

 

Заказ №

 

 

 

 

Различные соединения TI PI

Химическая очистка

Минимальная толщина стенки, дюйм

Труба

Материал

Наружный Минимальная толщина

диаметр, дюйм стенки, дюйм

Механическое оборудование

Органы управления воздушной стороны

Отгрузка

Площадь участка (ширина х длина). Фут Всего

Масса пучка, фунт

Секция Масса груза, фунт

ЛИСТ ШУМОВЫХ

Работа No

Изделие N9

ХАРАКТЕРИСТИК АППАРАТА С

Стр. 1 из 1

Составил

ВОЗДУШНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ

Дата

Изменение

 

Предложение №

Контоакт №

 

Запрос №

Заказ №

 

1

Шумовые данные

Технические требо-
вания покупателя

Технические требо-
вания покупателя

Гарантия продавца

Гарантия продавца

2

Центр октавных по-
лос

УЗД в указанном
месте

УМЗ на один венти-
лятор

УЗД в указанном
месте

УМЗ на один венти-
лятор

3

63

 

 

 

 

4

125

 

 

 

 

5

250

 

 

 

 

6

500

 

 

 

 

7

1000

 

 

 

 

8

2000

 

 

 

 

9

4000

 

 

 

 

10

8000

 

 

 

 

11

ДВА

 

 

 

 

 

12

Общий уровень

УМЗ аппарата

 

 

 

 

13

ДВА

 

 

 

 

 

14

Примечание — Если не указано иное:

УЗД — уровень звукового давления, измеренный в дБА, опорный уровень 2 х 10-5 Н/м2;

УМЗ — уровень мощности звука, измеренный в дБА. опорный уровень 1 х 10"12 Н/м2;

для нагнетательных вентиляторов УЗД измеряют на центральной оси вентилятора на 1 м ниже его входа;
для отсасывающих вентиляторов УЗД измеряют на 1 м ниже трубных пучков;

шум оборудования должен включать шум понижающей передачи и электродвигателя;

при присутствии тонального шума суммарные уровни шума должны быть на 5 дБА более жесткими.

15

Описание указанного места:

16

Особые требования (с акустическими мерами или без них, специальные малошумные вентиляторы):

17

 

18

 

19

 

20

 

В.2 Спецификация стандартизированного файла для электронного обмена данными

В.2.1 Область применения

В этом разделе описывается формат файла для хранения в электронном виде и передачи данных, содержа-
щихся в листках технических характеристик. Этот стандартный формат носит также название формата нейтрально-
го файла для обмена данными.

Формат нейтрального файла для обмена данными позволяет группам с различными операционными систе-
мами. программным обеспечением, аппаратной частью и формами листков технических характеристик осущест-
влять электронный обмен данными, содержащимися в листках технических характеристик. В отличие от печатных
форм электронные данные можно импортировать в конструкторские программы или другие программные системы.

Покупателям и изготовителям предлагается шире применять данную спецификацию файла для передачи
данных. В данной спецификации не рассматривается метод передачи данных — интернетовский протокол, элек-
тронная почта, «доска объявлений» и т. д. Стороны, обменивающиеся данными, должны согласовывать способ
передачи между собой.

Юридические аспекты обмена данными в электронном виде зависят от политики, установившейся между
обменивающимися сторонами. Стороны могут требовать также листы технических характеристик в бумажной фор-
ме в качестве юридических документов.

В.2.2 Формат файла

В.2.2.1 Нейтральный файл для обмена данными представляет собой текстовый файл ASCII [10]
(Американские стандартные коды для обмена информацией). В файле для обмена используются только десятичные
коды ASCII [10] с 0 по 127, поскольку эти коды являются общими для многих операционных систем компьютеров.

В.2.2.2 Данные, обмен которыми производится, приведены в таблице В.1. Каждое поле данных отделяется
комбинацией возврата каретки (код ASCII [10] 13) и перевода строки (код ASCII [10] 10). Если поле данных неизвес-
тно, неприменимо или имеет нулевое значение, то коды возврата каретки и перевода строки, которые нормально
должны последовать после него, должны быть включены в файл. Поэтому нейтральный файл для обмена данными
имеет одну строку для каждого поля данных. Порядок хранения должен также соответствовать порядку данных,
определенному в настоящей спецификации. Например, поле данных 20, определенное в настоящей спецификации
как «Номер изделия», всегда будет 20-м полем или строкой 20 во всех нейтральных файлах для обмена данными.

В.2.2.3 В таблице В.1 указана максимальная длина для каждого поля данных. Данные, превышающие ука-
занную максимальную длину, не могут быть правильно обработаны программой получателя.

Таблица В.1 — Спецификация нейтрального файла для обмена данными

Номер
данных

Описание

Ширина
данных

Тип дан-
ных

Единицы/содержание

1

2

3

4

5

1

Идентификатор файла

20

С

Воздухоохлаждаемый теплооб-
менник

2

Номер версии формата нейтрального
файла

10

С

V1.0

3

Система единиц

2

с

СИ (США)

4

Наименование продавца

30

с

 

5

Номер модели

30

с

 

6

Идентификатор альтернативного

проекта

1

с

Для базовых проектов это поле
остается пустым, его используют
только при передаче альтернативного
проекта, например А, В ипи 1

7

Наименование покупателя

100

с

 

8

Номер работы покупателя

20

с

 

9

Ссылочный номер покупателя

40

с

 

10

Номер запроса покупателя

30

с

 

11

Номер заказа покупателя

40

с

 

12

Номер работы продавца

20

с

 

13

Ссылочный номер продавца

40

с

 


Продолжение таблицы В. 1

Номер
данных

Описание

Ширина
данных

Тип дан-

ных

Единицы/содержание

1

2

3

4

5

14

Номер предложения продавца

30

С

 

15

Имя отправителя или контактного лица

30

с

 

16

Место установки

60

с

 

17

Дата изменения

8

д

ГГГТ ММДД

18

Изменение

2

с

 

19

Функция аппарата

60

с

 

20

Номер изделия

50

с

 

21

Наименование среды на трубной стороне

25

с

 

22

Общий расход на трубной стороне

13

N

кг/с(фунт/ч)

23

Расход паров на входе трубной стороны

13

N

кг/с (фунт/ч)

24

Расход паров на выходе трубной стороны

13

N

кг/с (фунт/ч)

25

Расход жидкости на входе трубной стороны

13

N

кг/с (фунт/ч)

26

Расход жидкости на выходе трубной стороны

13

N

кг/с (фунт/ч)

27

Расход водяного пара на входе трубной сто-
роны

13

N

кг/с (фунт/ч)

28

Расход водяного пара на выходе трубной
стороны

13

N

кг/с (фунт/ч)

29

Расход воды на входе трубной стороны

13

N

кг/с (фунт/ч)

30

Расход воды на выходе трубной стороны

13

N

кг/с (фунт/ч)

31

Расход неконденсируемых компонентов на
входе трубной стороны

13

N

кг/с (фунт/ч)

32

Расход неконденсируемых компонентов на
выходе трубной стороны

13

N

кг/с (фунт/ч)

33

Температура на входе трубной стороны

13

N

°C (°F)

34

Температура на выходе трубной стороны

13

N

°C (°F)

35

Плотность жидкости на входе трубной сторо-
ны

13

N

кг/м3 (фунт/фут3)

36

Плотность жидкости на выходе трубной сто-
роны

13

N

кг/м3 (фунт/фут3)

37

Плотность паров на входе трубной стороны

13

N

кг/м3 (фунт/фут3)

38

Плотность ларов на выходе трубной стороны

13

N

кг/м3 (фунт/фут3)

39

Вязкость жидкости на входе трубной стороны

13

N

мПа • с (сП)

40

Вязкость жидкости на выходе трубной сторо-
ны

13

N

мПа с (сП)

41

Вязкость паров на входе трубной стороны

13

N

мПа с (сП)

42

Вязкость паров на выходе трубной стороны

13

N

мПа • с (сП)

43

Молекулярный вес паров на входе трубной
стороны

13

N

 

44

Молекулярный вес паров на выходе трубной
стороны

13

N

 

 

Номер
данных

Описание

Ширина
данных

Тип дан-
ных

Единицы/содержание

1

2

3

4

5

45

Молекулярный вес неконденсируемых ком-
понентов на входе трубной стороны

13

N

 

46

Молекулярный вес неконденсируемых ком-
понентов на выходе трубной стороны

13

N

 

47

Удельная теплота жидкости на входе труб-
ной стороны

13

N

кДж/кг К (Брит.тепл.ед/
фунт-Т)

48

Удельная теплота жидкости на выходе труб-
ной стороны

13

N

кДж/кг К (БТЕ/фунт -“F)

49

Удельная теплота паров на входе трубной
стороны

13

N

кДж/кг К (БТЕ/фунт aF)

50

Удельная теплота паров на выходе трубной
стороны

13

N

кДж/кг К (БТЕ/фунт °F)

51

Теплопроводность жидкости на входе труб-
ной стороны

13

N

Вт/м К (БТЕ/ч фут eF)

52

Теплопроводность жидкости на выходе труб-
ной стороны

13

N

Вт/м К (БТЕ/ч фут Т)

53

Теплопроводность паров на входе трубной
стороны

13

N

Вт/м К (БТЕ/ч фут °F)

54

Теплопроводность паров на выходе трубной
стороны

13

N

Вт/м К (БТЕ/ч фут eF)

55

Скрытая теплота трубной стороны

13

N

кДж/кг (БТЕ/фунт)

56

Точка росы

13

N

*С(Т)

57

Температура начала кипения

13

N

’С(Т)

58

Температура застывания

13

N

’С(Т)

59

Точка замерзания

13

N

°С(Т)

60

Давление на входе трубной стороны

13

N

кПа (избыт.) (фунт на квад-
ратный дюйм (избыт).]

61

Допустимая скорость на трубной стороне

13

N

м/с (фут/с)

62

Минимальная или максимальная допустимая
скорость

3

С

min; max

63

Расчетная скорость на трубной стороне

13

N

м/с (фут/с)

64

Допустимый перепад давления на трубной
стороне

13

N

кПа (фунт на квадратный
дюйм)

65

Расчетный перепад давления на трубной
стороне

13

N

кПа (фунт на квадратный
дюйм)

66

Сопротивление загрязнению трубной сторо-

ны

13

N

м2 К/Вг (ч фут2 Т/БТЕ)

67

Массовый расход воздуха на одно изделие

13

N

кг/с (фунт/ч)

68

Обьемный расход воздуха на одно изделие

13

N

м3/с (куб.фут/мин при стан-
дартных условиях)

69

Массовая скорость (свободная полезная
площадь)

13

N

кг/с м2 (фунт/фут м2)


Продолжение таблицы В. 1

Номер
данных

Описание

Ширина
данных

Тип
данных

Едини цы/содержа ние

1

2

3

4

5

70

Расход воздуха на один вентилятор, при фак-
тических условиях

13

N

м3/с (куб.фут/мин)

71

Скорость на лицевой поверхности при стан-
дартных условиях

13

N

м/с (фут/мин)

72

Температура воздуха на входе

13

N

’С (°F)

73

Температура воздуха на выходе

13

N

’С (°F)

74

Минимальная расчетная температура окружа-
ющей среды

13

N

°C (°F)

75

Высота над уровнем моря

13

N

м (футов)

76

Статическое давление

13

N

кПа (дюймов вод.ст.)

77

Сопротивление загрязнения воздушной сто-
роны

13

N

м2-К/Вт (ч -фут2 - Т/БТЕ)

78

Обмениваемая теплота

13

N

Вт (БТЕ/ч)

79

Средний перепад температур

13

N

°C (°F)

80

Тип перепада температур: скорректированный
или взвешенный

4

С

Скорректированный
Взвешенный

81

Тепловой поток, оребренные

13

N

Вт/м2 К (БТЕ/ч фут2 °F)

82

Тепловой поток гладкой грубы, при эксплуата-
ции

13

N

Вт/м2 -К (БТЕ/ч фут2^)

83

Тепловой поток гладкой трубы, в чистом виде

13

N

Вг/м2 К (БТЕ/ч-фут2-Т)

84

Расчетное давление трубной стороны

13

N

кПа (избыт.) (фунтов на кв.дюйм
(избыт).]

85

Вакуумное давление трубной стороны (вклю-
чая отрицательный знак)

13

N

кПа (избыт.)

[фунт на кв.дюйм (избыт.)]

86

Испытательное давление трубной стороны

13

N

кПа (избыт.)

[фунт на кв-дюйм (избыт.)]

87

Минимальная расчетная температура метал-
ла трубной стороны

13

N

’С (°F)

88

Максимальная расчетная температура труб-
ной стороны

13

N

°C (°F)

89

Количество трубных ходов

35

С

Включая число труб каждого хода,
если оно неодинаково

90

Припуск на коррозию трубной стороны

13

N

мм (дюйм)

91

Количество входных соединений трубной сто-
роны

5

1

 

92

Размер входных соединений трубной стороны

13

N

мм (дюйм)

93

Номинал входных соединений трубной сторо-
ны

5

1

150; 300; 600; 900; 1500; 2500

94

Разъем входных соединений трубной стороны

6

С

RFWN (приварной фланец с высту-
пающей уплотнительной поверхнос-
тью с буртиком); RFLWN; RFSO
(надеваемый на трубу приварной
фланец с приподнятой уплотнитель-
ной поверхностью); LJ (свободный
фланец); RTJWN; RTJLWN; BW;
FFWN (плоский приварной фланец);
FFLWN; «OTHER» (другое)


Номер
данных

Описание

Ширина
данных

Тип дан-

ных

Единицы/содержание

1

2

3

4

5

95

Количество выходных соединений труб-
ной стороны

5

I

 

96

Размер выходных соединений трубной
стороны

13

N

ММ (ДЮЙМ)

97

Номинал выходных соединений трубной
стороны

5

I

150; 300; 600; 900; 1500; 2500

98

Разъем выходных соединений трубной
стороны

6

С

RFWN (приварной фланец с выступа-
ющей уплотнительной поверхностью с
буртиком); RFLWN; RFSO (надеваемый
на трубу приварной фланец с приподня-
той уплотнительной поверхностью); LJ
(свободный фланец); RTJWN; RTJLWN;
BW; FFWN (плоский приварной фланец);
FFLWN; «OTHER» (другое)

99

Количество вентиляционных соедине-
ний трубной стороны

5

I

 

100

Размер вентиляционных соединений
трубной стороны

13

N

мм (дюйм)

101

Номинал вентиляционных соединений
трубной стороны

5

1

150; 300; 600; 900; 1500; 2500; 3000;
6000

102

Разъем вентиляционных соединений
трубной стороны

7

С

RFWN (приварной фланец с выступа-
ющей уплотнительной поверхностью с
буртиком); RFLWN; RFSO (надеваемый
на трубу приварной фланец с приподня-
той уплотнительной поверхностью); LJ
(свободный фланец); RTJWN; RTJLWN;
BW; FFWN (плоский приварной фланец);
FFLWN; CPLG (муфта); THDOLET (резь-
бовой iuTyuep);NPT (нормальная трубная
резьба); SCOLET; DRL&TAP (сверление и
нарезка); WLDBOSS (приварное расши-
рение); «OTHER» (другое)

103

Количество дренажных соединений
трубной стороны

5

1

 

104

105

Размер дренажных соединений трубной
стороны

Номинал дренажных соединений труб-
ной стороны

13

5

N

мм (дюймов)

106

Разъем дренажных соединений трубной
стороны

7

С

RFWN (приварной фланец с выступа-
ющей уплотнительной поверхностью с
буртиком); RFLWN; RFSO (надеваемый
на трубу приварной фланец с приподня-
той уплотнительной поверхностью); LJ
(свободный фланец); RTJWN; RTJLWN;
BW; FFWN (плоский приварной фланец);
FFLWN; CPLG (муфта); THDOLET (резь-
бовой ujTyuep);NPT (нормальная трубная
резьба); SCOLET; DRL&TAP (сверление и
нарезка); WLDBOSS (приварное расши-
рение); «OTHER» (другое)


Продолжение таблицы В. 1

Номер
данных

Описание

Ширина
данных

Тип дан-

ных

Едини иы/содержание

1

2

3

4

5

107

Количество соединений T.I.

5

1

 

108

Размер соединений T.I.

13

N

мм (дюйм)

109

Номинал соединений T.I.

5

1

150; 300; 600; 900; 1500; 2500; 3000; 6000

110

Разъем соединений T.I.

7

С

RFWN (приварной фланец с выступаю-
щей уплотнительной поверхностью с бурти-
ком); RFLWN; RFSO (надеваемый на трубу
приварной фланец с приподнятой уплотни-
тельной поверхностью); LJ (свободный
фланец); RTJWN; RTJLWN; BW; FFWN
(плоский приварной фланец); FFLWN;
CPLG (муфта); THDOLET (резьбовой шту-
цер); NPT (нормальная трубная резьба);
SCOLET; DRL&TAP (сверление и нарезка);
WLDBOSS (приварное расширение);
«OTHER» (другое)

111

Количество соединений P.I.

5

1

 

112

Размер соединений P.I.

13

N

мм (дюйм)

113

Номинал соединений P.I.

5

1

150; 300; 600; 900; 1500; 2500; 3000; 6000

114

Разъем соединений P.I.

7

С

RFWN (приварной фланец с выступаю-
щей уплотнительной поверхностью с бурти-
ком); RFLWN; RFSO (надеваемый на трубу
приварной фланец с приподнятой уплотни-
тельной поверхностью); LJ (свободный
фланец);

RTJWN; RTJLWN; BW; FFWN (плоский
приварной фланец); FFLWN; CPLG (муфта);
THDOLET (резьбовой штуцер); NPT (нор-
мальная трубная резьба); SCOLET;
ORL&TAP (сверление и нарезка);
WLDBOSS (приварное расширение);
«OTHER» (другое)

115

Количество соединений для химичес-
кой очистки

5

1

 

116

Размер соединений для химической
очистки

13

N

мм (дюйм)

117

Номинал соединений для химической
очистки

5

1

150; 300; 600; 900; 1500; 2500; 3000; 6000

118

Разъем соединений для химической
очистки

7

С

RFWN (приварной фланец с выступаю-
щей уплотнительной поверхностью с бурти-
ком); RFLWN; RFSO (надеваемый на трубу
приварной фланец с приподнятой уплотни-
тельной поверхностью); LJ (свободный
фланец); RTJWN; RTJLWN; BW; FFWN
(плоский приварной фланец); FFLWN;
CPLG (муфта); THDOLET (резьбовой шту-
цер);ЫРТ (нормальная трубная резьба);

SCOLET; DRL&TAP (сверление и нарез-
ка); WLDBOSS (приварное расширение);
«OTHER» (другое)


Номер
данных

Описание

Ширина
данных

Тип дан-

ных

Единицы/содержание

1

2

3

4

5

119

Минимальная толщина стенки, патру-
бок

13

N

мм (дюйм)

120

Размер секции (ширина х длина)

20

С

м (фут)

121

Тип тяги

7

С

Нагнетательная, отсасывающая

122

Количество секций/изделие

5

I

 

123

Пучков на одну секцию

5

I

 

124

Размер пучка (Ш хД)

20

С

м(фут)

125

Количество пучков, соединенных па-
раллельно

5

I

 

126

Количество пучков, соединенных по-
следовательно

5

I

 

127

Поверхность/иэделие, оребрение

13

N

м2 (фут2)

128

Поверхность/изделие, гладкая

13

N

м2 (фут2)

129

Количество труб/пучок

5

I

 

130

Количество рядов труб

5

I

 

131

Наружный диаметр трубы

13

N

мм (дюйм)

132

Толщина стенки трубы

13

N

мм (дюйм)

133

Типовая толщина стенки трубы

3

С

Среднее
Минимальное

134

Длина трубы

13

N

м(фут)

135

Шаг труб

13

N

мм (дюйм)

136

Схема труб

10

С

Треугольная, квадратная; «OTHER»
(другое)

137

Тип ребра

10

С

Заглубленное; экструдированное; с пе-
рекрытием; на лапках; нет; «OTHER» (дру-
гое)

138

Количество ребер

13

N

м-1 (на дюйм)

139

Материал трубы

20

С

 

140

Соединение трубы с трубной доской

24

С

Развальцованное; целиком развальцо-
ванное; заваренное для герметизации и
развальцованное; прочное сварное; про-
чное сварное и вальцованное; «OTHER»
(другое)

141

Материал ребер

30

С

 

142

Толщина материала ребер

13

N

мм (дюйм)

143

Наружный диаметр ребер

13

N

мм (дюйм)

144

Температура для выбора ребер

13

N

’С (Т)

145

Тип коллектора

40

С

 

146

Материал коллектора

20

С

 

147

Материал пробок

20

с

 

148

Материал прокладок

20

с

 


Продолжение таблицы В. 1

Номер
данных

Описание

Ширина
данных

Тип дан-

ных

Единицы/содержание

1

2

3

4

5

149

Уклон пучка

13

N

мм/м (дюйм/фут)

150

Балки трубного стеллажа, расстояние
от центра до центра

15

С

м (фут)

151

Монтаж конструкции

8

С

Настил; трубный стеллаж; «OTHER»
(другое)

152

Лестницы, мостики, площадки

3

С

Да; нет

153

Подготовка поверхностей конструк-
ций

40

с

 

154

Подготовка поверхности коллектора

40

с

 

155

Изготовитель и модель вентилятора

50

с

 

156

Количество вентиляторов/секция

5

1

 

157

Скорость вращения вентилятора

13

N

об/мин (об/мин)

158

Диаметр вентилятора

13

N

м (фут)

159

Количество лопаток

5

I

 

160

Регулирование шага

6

С

Ручное; автоматическое; постоянным
шагом; «OTHER» (другое)

161

Процент автоматического регулиро-
вания шага

13

N

%

162

Угол лопаток

13

N

 

163

Материал лопаток

20

С

 

164

Материал втулки

20

С

 

165

Мощность/вентилятор при расчетной
температуре

13

N

кВт (эфф. л.с.)

166

Мощность/вентилятор при минималь-
ной окружающей температуре

13

N

кВт (эфф. л.с.)

167

Максимальная допустимая скорость
конца лопатки

13

N

м/с (фут/мин)

168

Расчетная скорость конца лопатки

13

N

м/с (фут/мин)

169

Допустимый уровень шума вентиля-
тора

100

С

 

170

Расчетный уровень шума вентилято-
ра

100

С

 

171

Тип привода

15

с

Электродвигатель; гидравлический дви-
гатель; паровая турбина; «OTHER» (другое)

172

Изготовитель и модель привода

40

с

 

173

Количество приводов/секция

5

I

 

174

Мощность привода

13

N

кВт (эфф. л.с.)

175

Скорость вращения привода

13

N

об/мин (об/мин)

176

Эксплуатационный коэффициент

13

N

 

177

Кожух

30

с

 

178

Напряжение

3

I

В (вольт)


Номер
данных

Описание

Ширина
данных

Тип дан*
ных

Едииицы/содержаиив

1

2

3

4

5

179

Число фаз

1

I

 

180

Частота

2

1

Гц

181

Тип понижающей передачи

16

С

Клиновидный ремень; зубчатый ремень;
ортогональная зубчатая передача; прямая
передача; «OTHER» (другое)

182

Изготовитель и модель

30

С

 

183

Понижающая передача, кол-во/сек-
ция

5

1

 

184

Эксплуатационный коэффициент

13

N

 

185

Передаточное число

10

С

 

186

Опора понижающей передачи

9

С

Конструкция; стойка; другое

187

Выключатель при вибрации

3

С

Да; нет

188

Кожух выключателя при вибрации

30

с

 

189

Материал жалюзи

20

с

 

190

Управление действием жалюзи

6

с

Ручное; автоматическое

191

Тип действия жалюзи

8

с

Противоположный, параллельный

192

Нагревательный змеевик, количество
труб

5

1

 

193

Наружный диаметр труб

13

N

мм (дюйм)

194

Материал труб

20

С

 

195

Материал и тип оребрения

30

с

 

196

Толщина ребра

13

N

мм (дюйм)

197

Нагревательный змеевик, клеймо
применения норм

3

С

Да; нет

198

Нагревающая среда

20

с

 

199

Расход нагревающей среды

13

N

кг/с (фунт/ч)

200

Температура нагревающей среды на
входе

13

N

°C (Т)

201

Температура нагревающей среды на
выходе

13

N

’С (Т)

202

Давление на входе

13

N

кПа (избыт.) (фунтов на квадратный
дюйм (избыт.)]

203

Допустимый перепад давлений

13

N

кПа (фунтов на квадратный дюйм)

204

Расчетный перепад давлений

13

N

кПа (фунтов на квадратный дюйм)

205

Расчетная температура нагреватель-
ного змеевика

13

N

°C (Т)

206

Расчетное давление нагревательного
змеевика

13

N

кПа (избыт.) [фунтов на квадратный
дюйм (избыт.)]

207

Размер входного патрубка

13

N

мм (дюйм)

208

Размер выходного патрубка

13

N

мм (дюйм)

209

Рециркуляция воздуха

18

С

Нет; внутри; снаружи над стороной; сна-
ружи над торцом; другие


Продолжение таблицы В. 1

Номер
данных

Описание

Ширина
данных

Тип дан-

ных

Единицы/содержание

1

2

3

А

5

210

Степень регулирования температуры
на выходе процесса (+)

13

N

°C (°F)

211

Степень регулирования температуры
на выходе процесса (-)

13

N

°C (°F)

212

Действие шага вентилятора на отказ
сигнала управления

7

С

Минимум; максимум; блокировка

213

Действие жалюзи на отказ сигнала
управления

6

С

Открытие; закрытие; блокировка

214

Подача воздуха на исполнительный
механизм

20

с

 

215

Исполнительный механизм вентиля*
тора

10

с

Нет; позиционирование; реле торможе-
ния

216

Расположение жалюзи

6

с

Вход; выход; обвод

217

Устройство позиционирования жалю*

зи

3

с

Да; нет

218

Жалюзи: сигнальное пневматическое
давление от:

13

N

кПа (избыт.) [фунтов на квадратный
дюйм (избыт.)]

219

Жалюзи: сигнальное пневматическое
давление до:

13

N

кПа (избыт.) [фунтов на квадратный
дюйм (избыт.)]

220

Вентиляторы с регулируемой скорос-
тью: сигнальное пневматическое давле-
ние от:

13

N

кПа (избыт.) [фунтов на квадратный
дюйм (избыт.)]

221

Вентиляторы с регулируемой скорос-
тью: сигнальное пневматическое давле-
ние до:

13

N

кПа (избыт.) [фунтов на квадратный
дюйм (избыт.)]

222

Жалюзи: давление приточного возду-
ха. максимальное

13

N

кПа (избыт.) [фунтов на квадратный
дюйм (избыт.)]

223

Жалюзи: давление приточного возду-
ха, минимальное

13

N

кПа (избыт.) [фунтов на квадратный
дюйм (избыт.)]

224

Вентиляторы с регулируемой скорос-
тью: давление приточного воздуха, мак-
симальное

13

N

кПа (избыт.) [фунтов на квадратный
дюйм (избыт.)]

225

Вентиляторы с регулируемой скорос-
тью: давление приточного воздуха, мини-
мальное

13

N

кПа (избыт.) [фунтов на квадратный
дюйм (избыт.)]

226

Клеймо норм на трубном пучке

3

С

Да; нет

227

Площадь занимаемого участка (шири-
на х длина)

20

С

м (фут)

228

Масса одной секции

13

N

кг (фунт)

229

Масса одной секции, заполненной во-
дой

13

N

кг (фунт)

230

Масса трубного пучка

13

N

кг (фунт)

231

Общая масса

13

N

кг (фунт)

232

Масса при отгрузке

13

N

кг (фунт)

 

Окончание таблицы В. 1

Номер
данных

Описание

Ширина
данных

Тип дан-

ных

Единицы/содержание

1

2

3

4

5

233

Примечания

100

С

 

234

»

100

С

 

235

»

100

С

 

236

»

100

С

 

237

»

100

С

 

238

»

100

С

 

239

»

100

С

 

240

Технические требования заказчика

100

С

 

241

Нормы проектирования сосудов, ра-
ботающих под давлением

50

С

 

242

Конструкционные нормы и правила

50

С

 

243

Воспламеняющаяся среда

3

С

Да; нет

244

Смертельно опасная/токсичная среда

3

С

Да; нет

 

В.2.2.4 Каждое поле данных в настоящей спецификации характеризует, какчисловое поле, поле целого чис-
ла. поле даты или знаков, чтобы облегчать обработку данных программой получателя. Типы полей приведены в
таблице В. 1. графа 4:

Данные, не подходящие под указанные типы, не могут быть правильно обработаны программой получателя.

В.2.2.5 Единицами измерения для числовых данных являются единицы системы СИ (единицы, принятые в
США. даны в скобках), которые приведены в графе 5 таблицы В.1. Нейтральный файл должен соответствовать
одной из этих двух систем мер. Данные под номером 3. «Система единиц», определяют систему мер. используемую
в нейтральном файле.

В.2.2.6 Данные о типе знаков, которые имеют хорошо определенные опции, должны соответствовать общей
номенклатуре, чтобы их легко могла обработать программа получателя. В графе 5 таблицы В. 1 приведена номен-
клатура этих полей данных. Каждая опция в этой графе отделена знаком точки сзапягой («;»). Например, приварной
фланецс выступающей уплотнительной поверхностью в листке технических характеристик можно обозначать мно-
жеством различных способов. Чтобы облегчить правильную интерпретацию программой получателя, отправитель
может использовать в нейтральном файле обмена данными терминологию «RFWN» — по первым буквам англий-
ского названия приварного фланца с выступающей уплотнительной поверхностью с буртиком (номер поля справоч-
ных данных 94). Если данные отправителя не соответствуют ни одной из указанных опций, содержание поля нужно
установить на «OTHER» (другое) и вывести описание в одно из полей для примечаний.

Например, если производственная компания АВС посылает нейтральный файл обмена данными компании X
и он содержит данные по изделию 20-Е-43089, изменение листка технических характеристик В, то имя файла будет
Е43089В0.АВС. Если компания АВС посылает также номер альтернативного проекта 1 для того же номера изделия
и изменения, то номер файла для него будет Е43089В1 .АВС.

В.2.3 Изменения формата нейтрального файла для обмена данными

В настоящей спецификации определена версия 1.0 формата нейтрального файла для обмена данными. В
поле данных номер 2 «Номер версии формата файла» в настоящее время указывается V1.0. Каждое изменение
настоящей спецификации будет иметь собственный уникальный номер версии формата файла. Ответственность
за поддержание совместимости с последней версией формата несут стороны, обменивающиеся данными.

Приложение С
(рекомендуемое)

Подготовка аппаратов с воздушным охлаждением к эксплуатации в зимний период

С.1 Общие положения

С.1.1 Область применения

В настоящем приложении представлены конструктивные особенности и другие факторы, которые вносят свой
вклад в удовлетворительное функционирование аппаратов с воздушным охлаждением, эксплуатируемых при низ-
кой температуре входного воздуха. Данные, относящиеся к конструкционным материалам и мерам безопасности,
связанным с накоплением снега и льда, сюда не включены.

С.1.2 Термины и определения

Используемые для информации в настоящем приложении термины приведены в пунктах С. 1.2.1 — С.1.2.10.

С.1.2.1 подготовка к эксплуатации в зимний период: Обеспечение конструктивных особенностей, проце-
дур ипи систем для аппаратов с воздушным охлаждением, направленных на устранение нарушений, связанных с
технологической средой и появляющихся в результате низкой температуры входного воздуха. Проблемы, связан-
ные с низкой температурой входного воздуха, включают замерзание среды, охлаждение ее до точки застывания,
образование парафина, образование гидратов, ламинарный поток, а также конденсацию в точке росы (что может
инициировать коррозию).

С.1.2.2 входной воздух: Атмосферный или окружающий воздух, который поступает в теплообменник с воз-
душным охлаждением.

С. 1.2.3 выходной воздух: Воздух, выходящий из теплообменника с воздушным охлаждением в атмосферу.

С.1.2.4 рециркуляционный воздух: Воздух, который прошел через трубный пучок и направляется для сме-
шивания с входным воздухом для его подогрева.

С.1.2.5 внешняя рециркуляция: Процесс, в котором используют внешний воздуховод, проводящий рецир-
куляционный воздух для смешивания с входным воздухом и его подогрева.

С.1.2.6 внутренняя рециркуляция: Процесс, в котором используются вентиляторы (возможно, с жалюзи)
для рециркуляции воздуха от одной части технологического трубного пучка к другой части.

С.1.2.7 минимальная расчетная температура воздуха: Указанная температура входного воздуха, на
основе которой будет производиться приспособление к эксплуатации в зимний период.

С.1.2.8 критические температуры технологического процесса: Температуры, связанные с важными
физическими свойствами потока технологической жидкости, такие как температура замерзания, температура
застывания, температура помутнения, температура образования гидратов и точка росы.

С.1.2.9 указанная минимальная температура стенки трубы: Критическая температура технологического
процесса плюс запас надежности.

С.1.2.10 защитный экран: Вертикальный барьер, расположенный выше ипи ниже аппарата с воздушным
охлаждением и минимизирующий эффект воздействия ветра.

С.2 Проблемные области подготовки к эксплуатации в зимний период

С.2.1 Общие положения

Цели этого пункта следующие:

С.2.2 Причины подготовки к эксплуатации в зимний период

Подготовка оборудования кэксплуатации в зимний период направлена на то, чтобы поддерживать температу-
ру стенок труб на заданном минимальном уровне или выше для предотвращения нарушений в ходе эксплуатации.
Заданная минимальная температура стенок труб — это точка, в которой температура стенок труб приближается к
критической температуре технологической среды. Критические температуры технологического процесса включают
температуру замерзания, застывания, парафинизации. образования гидратов, точку росы (если конденсация вызы-
вает коррозию), а также любую другую температуру, при которой возникают эксплуатационные трудности.

С.2.3 Общие требования к исходным данным для проектирования

Проектировщику должны быть предоставлены и определены следующие данные:

С.2.4 Тепловые потери

При определении требований к нагревательному змеевику следует учитывать влияние тепловых потерь
(вследствие теплопроводности и конвекции, утечки через жалюзи и естественной тяги) на температуру стенок труб
во время пуска, останова и в резервном режиме.

С.2.5 Общие проблемные области

выходная температура среды для любого ряда любого хода может быть не равна средней выходной темпера-
туре среды для данного хода. Во избежание возникновения проблем во время эксплуатации при определении мини-
мапьной температуры стенок трубы выходную температуру для каждого ряда следует рассчитывать отдельно.

Для ответственных применений может быть желательным постоянно контролировать температуру стенок
труб в самой холодной зоне. Для этого можно в критических точках установить термопары.

Неправильное распределение технологической среды или воздушного потока также может вызывать пробле-
мы, которые следует учитывать при проектировании оборудования.

С.2.6 Категории проблем

С.2.6.1 Общие положения

Большинство проблем, связанных с приспособлением к эксплуатации в зимний период, относится к одной из
следующих категорий:

О категория 6 — проблемы, возникающие вследствие замерзания, образования гидратов, а также коррозии,
вызываемой конденсатом.

Эти категории и связанные с ними типичные случаи, возникающие при эксплуатации, описываются в пун-
ктах С.2.6.2 — С.2.6.7.

С.2.6.2 Категория 1 — вода и разбавленные водой растворы

Вода и разбавленные водой растворы в трубах имеют высокие коэффициенты теплопередачи, что приводит к
сравнительно высоким темпера турам металла стенок труб. Когда присутствуют эти жидкости, можно использовать
простые системы приспособления к эксплуатации в зимний период, такие как системы регулирования воздушного
потока. Пуск и останов при экстремально низких температурах могут потребовать дополнительных мер.

С.2.6.3 Категория 2 — конденсаторы пара полной конденсации

8 одноходовых конденсаторах пара полной конденсации может возникать обратный поток пара от выходного
конца верхних (более горячих) рядов труб в выходной конец нижних (более холодных) рядов труб. Это обычно при-
водит к тому, что неконденсируемые загрязняющие вещества собираются возле выходного конца более холодных
труб. Присутствие неконденсируемых веществ приводит к ухудшению эффективности, а также к переохлаждению и
возможному замерзанию конденсата в более холодных трубах. Может также происходить коррозия.

В некоторых установках конкретный набор условий вызывает образование свищей стенок труб. Коррозия про*
исходит возле выходного конца нижних (более холодных) рядов труб. В таких случаях всегда присутствует повторя-
ющийся стук или щелкающий шум, так называемые гидравлические удары. Неполадки, которые происходят во
многих местах, имеют следующие общие характеристики установок:

Коррозия происходит очень быстро, в течение первых суток эксплуатации, в трубах с толщиной стенок 0.69 мм
(0,035") и медленно, примерно через три месяца, в трубах с толщиной стенок 2,11 мм (0.083”). Скорость корродиро-
вания, как представляется, связана с силой гидравлического удара.

Меры для предотвращения такого типа неисправностей направлены на снижение или исключение обратного
потока пара в более холодные трубы. Например, в четырехрядном одноходовом конденсаторе достаточным пред-
ставляется ограничение длины труб величиной, в 360 раз превышающей диаметр [например, длина 9 м (30 футов)
для труб наружным диаметром 25,4 мм (1")]. Альтернативный метод заключается в разделении заднего коллектора
на четыре несообщающихся отсека, причем каждый отсек должен иметь свой дренаж. Еще одним методом является
использование дроссельных шайб на входах в трубы; однако эта мера может быть эффективной не при всех
значениях расхода.

С.2.6.4 Категория 3 — конденсаторы пара частичной конденсации

8 технологических потоках категории 3 количество выходного пара достаточно велико, чтобы не вызывать
обратного потока, и пар непрерывно выходит из выходных концов всех рядов труб. Количество выходного лара
обычно составляет от 10 % до 30 % массовых от полного входного расхода. Выходные количества ниже 10 % массо-
вых характерны для конденсаторов категории 2. Точное количество выходного пара устанавливают путем расчетов
с учетом режима работы при минимальной окружающей температуре. Если расчеты показывают, что обратного
потока не будет, то можно использовать простые системы приспособления к эксплуатации в зимний период, такие
как регулирование воздушного потока. Если расчеты показывают, что обратный поток будет возникать, необходимы
системы защиты от систем умеренной стоимости до дорогих.

С.2.6.5 Категория 4 — конденсация технологических сред, содержащих пар с неконденсирующимися
компонентами или без них

Категория4 является продолжением категории 3.8 категории 4 особое внимание обращено на влияние других
конденсируемых веществ на температуру стенок труб. Для точной оценки температур стенок труб и технологичес-
кой среды существенно важно прогнозирование режима потока на трубной стороне. Рассмотрим, например, поток,
содержащий пар, конденсирующиеся углеводороды и неконденсирующиеся компоненты. На входе конденсатора
может существовать кольцевой поток, т.е. на холодной стенке трубы формируется кольцо углеводородов, которое
окружает текущий по центру газ. На выходе конденсатора может образовываться слоистый поток, где вода и жидкие
углеводороды вытекают из нижней части трубы, а лар конденсируется на ее верхней части. При таких условиях
обычно рекомендуются простые системы приспособления к эксплуатации в зимний период.

С.2.6.6 Категория 5 — вязкие среды и среды с высокой температурой застывания

Когда вязкая жидкость течет через несколько параллельных ходов, локальные неравномерности охлаждения
могут вызывать резкое снижение скорости в некоторых из ходов, по которым идет поток. Это явление называется неста-
ционарный поток. Нестационарный поток возникает, когда при определенных условиях объемной вязкости вязкости у
стенок и перепад давления, увеличение перепада давления, вызванное более высокой вязкостью (вследствие допол-
нительного охлаждения, которое становится возможным при более низкой скорости), компенсируют уменьшение пере-
пада давления. вызываемое понижением скорости. Это может происходить только при ламинарном потоке среды.

При возникновении нестационарного потока скорости в параллельных трубах одного хода могут отличаться
друг от друга в соотношении до 5:1. В результате общий перепад давления на трубной стороне теплообменника
может повышаться до 100 %, а теплоотвод может уменьшиться до менее чем 50 % того, который был бы возможен
при равномерном распределении среды между трубными ходами. Это неправильное распределение потока явля-
ется основным фактором во многих случаях ухудшения рабочих характеристик охладителей вязких сред и сред с
высокой температурой застывания.

8 настоящее время существуют лишь общие рекомендации, как избежать такого неправильного распределе-
ния. Эти рекомендации следующие:

Особое внимание как при проектировании, так и при изготовлении оборудования для такого типа сред следует
обратить на следующие дополнительные факторы:

Могут быть случаи, когда можно добиться успешной работы, не соблюдая этих рекомендаций. Однако если
такой успешный опыт отсутствует, то итерировать их рискованно. Альтернативные конструкции, которые можно
рассмотреть, включают непрямые системы и воздухоохлаждаемые теплообменники ссерпантинными змеевиками.

С.2.6.7 Категория 6 — температура замерзания, температура образования гидратов и точка росы

Технологические потоки категории 6 характеризуются дискретной критической температурой процесса. Для
таких потоков расчет температур стенок и технологической среды обычно ведется прямыми методами. В зависи-
мости от проектных условий рекомендуемые системы приспособления к эксплуатации в зимний период включают
все методы, описанные в С.З.

С.2.7 Запасы надежности

В технологических потоках (см. С.2.6.2 — С.2.6.7) существует столько переменных, что трудно устанавли-
вать твердое значение запаса надежности (температура стенки трубы минус критическая температура процесса).

При отсутствии бопее конкретной информации для определения требующейся минимальной температуры
стенок труб к критической температуре процесса следует прибавлять значения запаса надежности.

Таблица С.1 — Запасы надежности для различных категорий процессов

Категория

Запас надежности, °C (°F)

1

8,5(15)

2

8.5(15)

3

8,5(15)

4

8.5(15)

5

14 (25)

6

11(20)

Примечание — Описание категорий см. в С.2.6.

 

С.З Методы подготовки к эксплуатации в зимний период

С.3.1 Системы регулирования воздушного потока и температуры воздуха

С.3.1.1 Система А — регулирование воздушного потока

В системе А для регулирования воздушного потока обычно используются автоматически управляемые венти-
ляторы срегулируемым шагом, как показано на рисункеС. 1, и/или жалюзи с автоматическим или ручным управлени-
ем. как показано на рисунке С.2.

Автоматически управляемые вентиляторы с регулируемым шагом имеют следующие преимущества по срав-
нению с жалюзи:

Автоматически управляемые вентиляторы с регулируемым шагом имеют следующие недостатки:

Жалюзи имеют следующие преимущества по сравнению с автоматически управляемыми вентиляторами с
регулируемым шагом:

() более точное регулирование воздушного потока, если требуемый расход воздуха составляет менее 30 %
полного расхода воздуха;

Жапюзи имеют следующие недостатки:

а) менее точное регулирование воздушного потока, если требуемый расход воздуха составляет более 30 %
полного расхода воздуха;

Ь) потенциальная возможность отказов рычажных передач вследствие накопления снега, льда, коррозии или
износа.

Помимо систем, показанных на рисунках С.1 и С.2, воздушный поток можно регулировать с помощью приво-
дов с регулируемой скоростью. Регулирование воздушного потока производят, главным образом, для регулирова-
ния температур процесса, что дает наименьшую защиту от зимних условий.

 

1 — вход технологической среды; 2— выход технологической среды; 3 — контроллер с индикацией температуры
Примечание — Воздухоохлаждаемый теплообменник может быть с нагнетательной или отсасываю-
щей тягой.

Рисунок С. 1 — Система А — регулирование воздушного потока с помощью автоматически управляемых
вентиляторов с регулируемым шагом

 

1 — вход технологической среды; 2 — выход технологической среды; 3 — контроллер с индикацией температуры
Примечание — Воздухоохлаждаемый теплообменник может быть с нагнетательной или отсасываю-
щей тягой.

Рисунок С.2 — Система А — регулирование воздушного потока с помощью автоматически управляемых выход-
ных жалюзи и вентиляторов с постоянным шагом

С.3.1.2 Система В— регулирование воздушного потока с регулированием температуры воздуха и
использованием открытой системы внутренней рециркуляции

В системе В автоматически управляемый вентилятор с регулируемым шагом, расположенный возле выхода
технологической среды, изменяет направление воздушного потока на обратное при низкой температуре входящего
воздуха. Воздух, нагревшийся от потока, идущего через трубы, поступает в зону под трубным пучком, которая
несколько защищена от воздействия ветра выступающими вниз ветровыми юбками. Часть нагретого воздуха затем
смешивается с входящим воздухом, как показано на рисунках С.З и С.4. В этой системе имеется возможность нерав-
номерного смешивания воздуха под трубным пучком, и она не обеспечивает надежно действующего метода регули-
рования температуры смешанного воздуха на входе. Кроме того, ветер может оказывать неблагоприятное влияние
на циркуляцию горячего воздуха. Следует весьма тщательно выбирать механическое оборудование, устанавлива-
емое под вентилятором нисходящего потока, так как температура воздуха в этом случае более высока. Данная сис-
тема не является рекомендацией для всех случаев, но она успешно использоваласьв теплообменниках, требующих
умеренной защиты от воздействия зимних условий.

 

1 — выключатель по температуре окружающего воздуха; 2 — реле верхнего предела; 3 — реверсирующее реле; 4 — реле
нижнего предела; 5 — трехходовой электромагнитный переключатель; 6 — ветровой экран; 7 — контроллер с индикацией тем-
пературы

Примечание — Все вентиляторы с регулируемым шагом могут быть автоматически управляемыми

Рисунок С.З — Система В — отсасывающая тяга с открытой внутренней рециркуляцией воздуха

Вход
технологической

среды

 

1 — выключатель по температуре окружающего воздуха; 2 — реле верхнего предела. 3 — реверсирующее реле; 4 — реле
нижнего предела; 5 — трехходовой электромагнитный переключатель; 6 — ветровой экран; 7 — контроллер с индикацией тем-
пературы

Примечание — Все вентиляторы с регулируемым шагом могут быть автоматически управляемыми

Рисунок С.4 — Система В — нагнетательная тяга с открытой внутренней рециркуляцией воздуха

С.3.1.3 Система С — регулирование воздушного потока с регулированием температуры воздуха и
использованием закрытой системы внутренней рециркуляции

В системе С автоматически управляемый вентилятор с регулируемым шагом, расположенный возле выхода
технологической среды, изменяет направление на обратное при низкой температуре входящего воздуха, направ-
ляя воздушный лоток вниз, когда выходные жалюзи частично закрыты, как показано на рисунке С.5. Одновременно
вертикальные обводные жалюзи над трубным пучком открыты и перенаправляют часть выходного воздуха подлине
трубного пучка. Этот воздух над стороной нижней тяги трубного пучка смешивается с поступающим атмосферным
воздухом. Через обводные жалюзи направляется количество воздуха, достаточное лишь для того, чтобы темпера-
тура смешанного воздуха над вентилятором нисходящего потока была выше заданного уровня. В некоторых случа-
ях могут потребоваться ветровые юбки, расположенные под трубным пучком. Недостаток этой системы
заключается в том, чтонекоторые участки трубного пучка могут подвергаться действию низких температур воздуха в
результате неравномерного перемешивания воздуха. Следует весьма тщательно выбирать механическое обору-
дование, устанавливаемое на вентиляторе нисходящего потока и под ним, так как температура воздуха в этом слу-
чае более высокая. Эга система обеспечивает дополнительную степень защиты от зимних условий по сравнению с
системами, описанными в С.3.1.1 и С.3.1.2.

 

1 — выключатель по температуре окружающего воздуха; 2 — реле верхнего предела; 3 — реверсирующее реле; 4 — реле
нижнего предела; 5— трехходовой электромагнитный переключатель; 6— чувствительная к температуре капиллярная труб-
ка, 7 — селектор низкого или высокого давления; 8— ветровой экран (по желанию заказчика); 9 — контроллер с индикацией
температуры

Рисунок С.5 — Система С — типовой аппарат с воздушным охлаждением с нагнетательной тягой, с закрытой
внутренней рециркуляцией воздуха

С.3.1.4 Система D— регулирование воздушного потока с регулированием температуры воздуха и
использованием системы наружной рециркуляции

В системе D горячий выходной воздух рециркулирует по внешнему рециркуляционному воздуховоду и смеши-
вается с входящим воздухом, имеющим низкую температуру. Количество рециркуляционного воздуха и температу-
ра смешанного потока регулируются частичным закрытием выходных жалюзи при регулировании входных и
обводных жалюзи. Эта система обычно включает лол как ограждающую часть, так что аппарат получается полнос-
тью закрытым, что обеспечивает надежное регулирование входящего воздушного потока. Хотя температуру техно-
логической жидкости можно регулировать одним лишь действием жалюзи, допускается использовать также
автоматически управляемые вентиляторы с регулируемым шагом для более точного регулирования температуры
технологической среды. Автоматически управляемые вентиляторы с регулируемым шагом позволяют также сни-
жать мощность вентиляторов при работе при низких температурах окружающего воздуха.

На рисунке С.6 показана рециркуляция по обеим сторонам аппарата. Некоторые аппараты могут иметь рецир-
куляционный воздуховод только на одной стороне. В альтернативном варианте рециркуляционный воздуховод
может быть размещен на одном или обоих торцах аппарата, чтобы минимизировать ширину секции или чтобы обес-
печивать закрытую нагреваемую зону для коллекторов и мостиков для обслуживания коллекторов. Кроме того,
допускается использовать различные комбинации и места расположения входных жалюзи, чтобы обеспечивать
максимальное перемешивание горячего и холодного воздушных потоков.

Эта система обеспечивает максимальную защиту от зимних условий по сравнению с системами, описанными
в С.3.1.1 — С.3.1.3.

 

1 — входные жалюзи; 2 — обводные жалюзи; 3 — выходные жалюзи; 4 — чувствительная к температуре капиллярная трубка;

5 — селекторный переключатель низкого или высокого давления; 6 — контроллер с индикацией температуры; 7 — вход техно*
логической среды; в— выход технологической среды; 9 — плита пола или настила

Примечание — От 50% до 100% вентиляторов должны быть автоматически управляемыми с регулиру-
емым шагом.

Рисунок С.6 — Система D — типовой аппарат с воздушным охлаждением с нагнетательной тягой, с наружной
рециркуляцией воздуха

С.3.2 Прямоточные системы

8 прямоточных системах охлаждение технологической среды начинается с нижнего ряда труб, который нахо-
дится под действием входящего воздуха, и затем поступает в верхний ряд. который омывается теплым воздухом.
Т а ким образом, самая холодная среда обменивается теплом с самым теплым воздухом, что приводит к более высо-
ким температурам стенок, чем в противоточной системе. Это позволяет делать конструкцию аппарата с воздушным
охлаждением простой без системы рециркуляции, если температура стенок труб поддерживается на уровне выше
заданного минимума.

Основным недостатком прямоточных систем является то. что требуется дополнительная площадь повер-
хности. так как уменьшается средний перепад температур между технологической средой и охлаждающим возду-
хом.

С.3.3 Гладкие трубы или уменьшенная частота ребер

Для вязких жидкостей и других жидкостей, имеющих низкие коэффициенты теплопередачи на трубной сторо-
не. температуру стенок труб можно увеличивать, если уменьшать количество ребер или использовать гладкие тру-
бы. Если таким образом удается удерживать температуру стенок труб на уровне заданного минимума или выше, то
дополнительных мер для защиты от зимних условий не требуется.

С.3.4 Изменение поверхности теплопередачи

Отвод тепла от технологической жидкости можно регулировать, выводя трубные пучки из работы, обычно с
помощью клапанов, при падении температуры окружающего воздуха. Такая система минимизирует тепловые поте-
ри и поддерживает высокую скорость среды в работающих пучках. Более высокая скорость среды в трубе приводит к
более высокой температуре стенок трубы.

Эффективность этой системы зависит от того, приводит ли снижение площади активной поверхности к под-
держанию температуры стенок труб выше заданного минимума. Следует проверить производительность насоса и
убедиться, что она достаточна для появляющегося дополнительного перепада давления.

Возможно, придется прочистить неработающие пучки груб или удалить их содержимое. Ступенчатый харак-
тер работы такой системы может ограничивать ее применение.

С.3.5 Серпантинные змеевики

В серпантинной конструкции змеевика используют один или ограниченное число непрерывных путей протока
от входа к выходу. Вследствие ограниченного числа путей протока используют трубы большого диаметра (обычноот
50 до 150 мм (от2'до6”)]- Трубы могут быть оребренными или гладкими в зависимости от экономических соображе-
ний и заданной минимальной температуры стенок труб, которую нужно выдерживать.

Эта система обычно требует больших перепадов давления, но такая конструкция часто бывает выгодной для
вязких жидкостей, поскольку здесь мала или отсутствует возможность неправильного распределения.

С.3.6 Косвенное охлаждение

В обычной конструкции системы косвенного охлаждения (с замкнутым контуром и промежуточной водой)для
охлаждения технологической среды используют рециркуляционную воду в обычном кожухотрубном теплообменни-
ке. Рециркуляционная вода, в свою очередь, охлаждается до регулируемой температуры в теплообменнике с воз-
душным охлаждением, в котором используется довольно простая форма регулирования воздушного потока
(автоматически управляемые вентиляторы срегулируемым шагом или жалюзи), но без специальных мер защиты от
зимних условий. Для окружающих температур свыше 0 °C (32 °F) допускается использовать обычный конденсат или
очищенную воду. Для окружающих температур ниже или равных 0 °C (32 °F), воду следует смешать с некоторым
количеством антифриза, например этиленгликоля, достаточным для снижения точки замерзания раствора до
самой низкой прогнозируемой температуры воздуха.

Эту систему обычно применяют для сред с высокой вязкостью или высокой температурой застывания. Систе-
ма имеет ряд преимуществ при работе с такими средами:

Однако необходимо провести экономическое сравнение. Пример такого сравнения дается в С.10.

С.3.7 Разделение цикла

При этом подходе тепловой цикл разделяют на два отдельных блока. Промежуточную температуру между
блоками выбирают таким образом, чтобы температура стенок труб в верхнем блоке была выше заданной минималь-
ной температуры стенок труб для всего диапазона температур окружающего воздуха. Верхний по потоку блок не
требует утепления; меры защиты от зимних условий принимают только для нижнего по потоку блока.

С.3.8 Комбинации

В зависимости от минимальных температур воздуха и заданных температур стенок труб могут оказаться эко-
номически привлекательными различные комбинации методов защиты, описанных в С.3.1 — С.3.7. Вот примеры
комбинаций защитных методов:

С.3.9 Контрольно-измерительные приборы и автоматика

С.3.9.1 Общие положения

На рисунках С.1 — С.6 показаны типичные схемы оснащения контрольно-измерительными приборами и авто-
матикой систем, описанных в С.3.1.1 — С.3.1.4. Представленные схемы носят лишь рекомендательный характер.

С.3.9.2 Система А

Типичное оснащение контрольно-измерительными приборами и автоматикой для системы А(см. рисунки С. 1
и С.2) состоит из датчика температуры в потоке среды на выходе и контроллера, который принимает сигнал от дат-
чика и посылает сигналы на одно или более устройств, которые управляют воздушным потоком. Эти устройства
могут представлять собой выходные жалюзи с исполнительным механизмом, втулки автоматически управляемых
вентиляторов с регулируемым шагом или приводы вентиляторов с регулируемой скоростью.

Наиболее часто используемые схемы включают один или более из следующих компонентов;

Вместо пневматических контроллеров допускается использовать электронные контроллеры и датчики. Для
этого обычно требуется электронно-пневматическое преобразование на втулке вентилятора или приводе жалюзи.

С.3.9.3 Системы

С.3.9.3.1 Отсасывающая тяга

В системах с отсасывающей тягой обычно применяется несколько из компонентов, упомянутых в С.3.9.2
[перечисления Ь) и с)). Однако при использовании автоматически управляемых вентиляторов с регулируемым
шагом обычно бывает необходимо использовать половину диапазона сигнала от контроллера для восходящего
потока и половину для нисходящего. Необходимо также производить реверсирование части диапазона сигнала,
предназначенной либо для восходящего, либо для нисходящего потока. Простым способом реверсирования сигна-
ла является применение реверсирующего реле в сочетании с реле нижнего предела, как показано на рисунке С.З.
Поскольку система должна работать в двух режимах (восходящего и нисходящего потока), для выбора режима
обычно используются датчик температуры окружающего воздуха и селекторный клапан. Для обеспечения работы с
разделенным диапазоном необходимо также реле верхнего предела, показанное на рисунке С.З. Выходной конец
последнего хода обычно наиболее уязвим для зимних условий, и его следует располагать под вентилятором
нисходящего потока в самом теплом воздухе.

С.3.9.3.2 Нагнетательная тяга

8 системе с нагнетательной тягой, показанной на рисунке С.4, применяются те же компоненты, что и в
С.3.9.3.1.

С.3.9.4 Система С

Типичное оснащение контрольно-измерительными приборами и автоматикой для системы С (рисунок С.5)
состоит из датчика температуры в выходном потоке среды, контроллера, который принимает сигнал от датчика и
посылает сигналы на выходные жалюзи, и одного или нескольких автоматически управляемых вентиляторов срегу-
лируемым шагом. Еще один температурный датчик (обычно длинный усредняющий термочувствительный патрон)
помещают в воздушный поток над участком трубного пучка, наиболее уязвимого для замерзания или возникновения
других проблем. Второй контроллер принимает сигнал от этого датчика и посылает сигнал к перегораживающим
жалюзи и выходным жалюзи. Выходные жалюзи, таким образом, получают два сигнала управления и реагируют на
тот из них, который требует более закрытого положения. Для определения, какой сигнал дойдет до выходных жалю-
зи. обычно используют селекторное реле высокого или низкого давления. Не рекомендуется исключать перегора-
живающие жалюзи или отдельный исполнительный механизм для перегораживающих жалюзи. Устранение
перегораживающих жалюзи приводит к возникновению поперечного потока при всех условиях и ухудшает
теплопередачу в некоторых рабочих диапазонах, при этом затраты снижаются очень мало.

Элементы управления между контроллером и автоматически управляемым вентилятором с регулируемым
шагом теже.чтовС.3.9.3.1.ифункционируют таким же образом.

С.3.9.5 Система О

Типичное оснащение контрольно-измерительными приборами и автоматикой для системы D состоит из дат-
чика температуры в потоке среды на выходе и контроллера, который принимает сигнал от датчика и посылает сигна-
лы на автоматически управляемые вентиляторы с регулируемым шагом и. возможно, также на выходные жалюзи.
Второй температурный датчик (обычно длинный усредняющий термочувствительный патрон) помещают в воздуш-
ный поток под участком трубного пучка, наиболее уязвимого для замерзания или возникновения других проблем,
второй контроллер принимает сигнал от этого датчика и посылает сигнал к выходным жалюзи, обводным жалюзи
(если они имеют отдельный исполнительный механизм) и входным жалюзи. Некоторые из входных жалюзи могут
управляться вручную.

С.4 Критические температуры технологического процесса

С.4.1 Температуры застывания жидких смесей углеводородов

Аппараты с воздушным охлаждением, которые работают с газойлем или остаточными фракциями, могут
потребовать прислособпения к зимним условиям. Температуры застывания этих жидких углеводородных смесей
колеблются от минус 51ФС до плюс 63 *С (от минус 60 °F до плюс 145 °F).

Температуру застывания фракции, состоящей из жидкого погона углеводородов с известной температурой
застывания, нельзя предсказать математически. Единственным реалистичным методом определения точки засты-
вания такой фракции является измерение в соответствии с ASTM D 97 [11].

Точку застывания смеси из двух погонов углеводородов с известными точками застывания можно приблизи-
тельно определять путем вычислений. Однако вследствие неточности таких расчетов, если фактическую точку
застывания смеси измерять нельзя, то к прогнозируемому значению необходимо добавлять запас надежности, учи-
тывающий последствия замерзания аппарата с воздушным охлаждением.

С.4.2 Точки замерзания углеводородов и других чистых жидких органических соединений

8 таблице С.2 приведены точки замерзания часто встречающихся в нефтелерегонке углеводородов и чистых
жидких органических соединений. Аппараты с воздушным охлаждением, которые работают с такими жидкостями,
могут потребовать приспособления к зимним условиям.

С.4.3 Водные растворы органических соединений

Водные растворы некоторых органических соединений, приведенных в таблице С.2, также подвержены
замерзанию в аппаратах с воздушным охлаждением. Соотношения концентраций для точек замерзания этих мате*
риалов справедливы только для очень разбавленных растворов. На рисунках С.7 — С.9 даны измеренные значения
точек замерзания по всему диапазону концентраций.

Таблица С.2 — Точки замерзания часто встречающихся чистых жидких компонентов

Соединение

Молекулярный вес

Точка замерзания

 

 

’С

(Т)

Вода

18,0

0,0

(32,0}

Бензол

78,1

5,6

(42,0}

Ортоксилол

106,2

-25,2

(-13,3)

Параксилол

106.2

13,3

(55,9)

Циклогексан

84,1

6.6

(43.8}

Стирол

104.1

-30,6

(-23.1)

Фенол

93,1

40,9

(Ю5.6)

Моноэтаноламин

61,1

10,3

(50,5)

Диэтаноламин

105,1

25,1

(77,2)

Глицерин

92.1

18.3

(65.0)

Этиленгликоль

62,1

-13,0

(8.6)

Нафталин

128,2

80,3

076,5)

 

С.4.4 Бисульфид аммония

Твердый бисульфид аммония (NH4HS) может осаждаться из потоков газов или паров, когда произведение
парциальных давлений аммиака (NH3) и сероводорода (H2S) превышает константу диссоциации Kd при интересую-
щей нас температуре и отсутствии жидкой воды.

На рисунке С. 10 представлен график Kj в зависимости от температуры. Осаждение не является проблемой
для потоков, полностью состоящих из углеводородов, поскольку растворимость NH4HS в углеводородах пренебре-
жимо мала.

С.4.5 Газы под высоким давлением

Некоторые газы под высоким давлением, в том числе олефины и парафины —С4, сероводород и углекис-
лый газ. могут образовывать гидраты при насыщении водой при температурах выше точки замерзания воды. Эги
гидраты представляют собой твердые кристаллы, которые могут накапливаться в трубах охлаждаемых воздухом
теплообменников и закупоривать их. На рисунке С.11 представлены условия образования гидратов для этих чистых
газов. Полуэмпирические методы прогнозирования образования гидратов в смесях газов, описаны в [12].

Рисунок С.7 — Точка замерзания водных растворов фенола

Температура. °C

Рисунок С.8 — Точка замерзания водных растворов этаноламина

 

Температура. *С Температура, °F

Рисунок С.9 — Точка замерзания водных растворов глицерина

 

 

2 2

Kd (кПа) (чтобы перевести в (фумт/кв. дюйм абс.) , разделите на 47,537]

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Произойдет

отложение

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

TB4

ардогс

>nh4j

4S

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7

 

 

 

 

 

 

i=

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4-

 

 

 

 

 

 

f

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-4

 

 

 

 

 

 

t

 

 

 

 

 

 

/

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

~L

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7^

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

—f—

 

 

 

 

 

 

/

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1 w

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Отлс

женю

i не nj

>ОИСХ(

ЗДИ1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

О 40 80 120 140

Температура, *С

Рисунок С.10 — Константа диссоциации бисульфида аммония (NI-UHS)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Температура, °F

8702

5800

2900

14504

11603

1450

1160

£

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Примечания

Рисунок С. 11 — Равновесия давления-температуры при образовании гидратов, лист 1

Примечания

Рисунок С.11,лист2

С.5 Расчеты температуры стенок труб

С.5.1 Общие положения

С.5.1.1 Необходимость приспособления воздухоохлаждаемых теплообменников к эксплуатации в зимних
условиях зависитот температуры стенок труб, которая, в свою очередь, зависитот температуры входного воздуха и
критической температуры технологической среды. Для точного прогнозирования температуры стенок труб следует
учитывать тип конструкции, рабочие режимы, а также режим потока среды.

С.5.1.2 В трубных пучках воздухоохлаждаемого противоточного теплообменника с перекрестным потоком
наихудшие условия обычно имеют место на выходе нижнего ряда труб. В этом месте воздух, который контактирует с
трубой, имеет самую низкую температуру, и среда на трубной стороне также имеет самую низкую из возможных тем-
ператур. Это обычно самое критическое место, но необходимо учитывать также и другие места. Вентиляторы сосе-
вым потоком не обеспечивают полностью равномерного распределения воздушного потока. Конструктор должен
добавить по крайней мере 20 % к интенсивности теплопередачи на воздушной стороне, чтобы учесть области с
сильным потоком воздуха (см. коэффициент fa в С.5.2). Конструктор должен также обеспечить хорошее распреде-
ление потока трубной стороны в трубном пучке.

Для расчета температуры стенок труб необходимо определить сопротивления на воздушной стороне и труб-
ной стороне в каждом рассматриваемом месте. Такую информацию можно получить у изготовителя оборудования
или из другого источника.

С.5.2 Условные обозначения

А — общая площадь наружной поверхности нижнего слоя труб, м2 (фут2);

Аь — площадь наружной поверхности гладкой трубы на единицу длины. м2/м (фут2/фут);

Д, — площадь внутренней поверхности трубы на единицу длины, м2/м (фут2/фут);

Ао — площадь наружной поверхности оребренной трубы на единицу длины, м2/м (фут2/фут);

fd — коэффициент теплопередачи воздушной стороны для учета неравномерности распределения воздуш-
ного потока (рекомендованное минимальное значение 1,2);

г—локальное общее тепловое сопротивление, м2K/Вт (Т • фут2 • ч/БТЕ);

гс локальное общее тепловое сопротивление в чистом состоянии, м2 • К/Вт (*F • фут2 ч/БТЕ);

rd$ — сопротивление воздушной стороны в загрязненном состоянии, м2K/Вт (’F фут2 ч/БТЕ);

rdt — сопротивление трубной стороны в загрязненном состоянии, м2 K/Вт (Т • фуг2 - ч/БТЕ);

rm — общее сопротивление металла трубы, м2 • К/Вт (°F • фут2 • ч/БТЕ);

гт1 — сопротивление металла ребер, м2 • К/Вт (°F фут2 • ч/БТЕ);

гт.— сопротивление металла трубы, основанное на площади внутренней поверхности трубы, м2 - К/Вт
fF фут2 ч/БТЕ).

Примечание — Для точного расчета rmt необходимо, чтобы сопротивление металла трубы было осно-
вано на логарифмическом среднем площади поверхности трубы; однако сравнительно незначительная ошибка,
возникающая при использовании сопротивления металла трубы, основанного на площади внутренней поверхности
трубы, не оправдывает сложности расчетовсислользованием логарифмического среднего площади поверхности;

TQ средняя температура массы среды на трубной стороне в месте, где нужно рассчитать температуру стен-
ки. вС(Т);

/в — средняя температура массы воздуха в месте, где нужно рассчитать температуру стенки, °C (°F);

Tw — температура стенки трубы, °C (*F);

U локальный общий коэффициент теплопередачи, относящийся к наружной поверхности, Вт/м2К
(БТЕ/ч фут2*F);

ф — эффективность ребра;

4b — эффективность оребренной поверхности трубы.

С.5.3 Вычисления

С.5.3.1 Когда различные сопротивления определены, можно спрогнозировать температуру стенок, пропор-
ционально распределив сопротивления относительно температуры на выходе или в других важных областях. Это
можно сделать с помощью следующих уравнений:

U~Vr, (С.1)

г = (гп + rd,) о IAJ + rml (AJAJ + (1/фо) (rfe/fa )+ rds. (С.2)

С.5.3.2 Ребра непокрываютвсюповерхность трубы, и поскольку можно считать, чтооткрытая гладкая поверх-
ность трубы имеет эффективность 1.00, то эффективность оребренной поверхности трубы всегда выше, чем одних
только ребер. Таким образом.

<|ь = 1-(А|о)(1-ф). (С.З)

С.5.3.2.1 Расчет эффективности ребер достаточно сложен. Его можно, однако, заменить эквивалентным
сопротивлением металла ребер г^. Это сопротивление металла достигает постоянного максимального значения
для наружного сопротивления выше некоторого значения, определяемого высотой, толщиной и теплопроводнос-
тью ребра. Для стандартных алюминиевых ребер 90 % этой величины достигается при локальных сопротивлениях
воздушной стороны г($> которые ниже обычно встречающихся. Сопротивление металла ребра для этих расчетов
можно считать постоянным с ничтожно малой погрешностью.

Следовательно, общее уравнение сопротивления можно переписать следующим образом:

г = <гп + rdt) Ио /Ai>+ гт + (ГМ * 'ds- (С-4)

С.5.3.2.2 В таблицах С.6 и С.7 даны значения гт для труб из нескольких обычно применяемых материалов
наружным диаметром 25,4 мм (1") с алюминиевыми ребрами толщиной 0,4 мм (0,016") и высотой 15.9 мм (5/8"). Для
других размеров и материалов ребер требуется расчет эффективности fm, чтобы определять гт1 для данной комби-
нации. Построение кривых эффективности ребер можно найти в учебниках, таких как [13]. [14]. [15].

С.5.3.3 Для начала предполагаем, что аппарат чистый. Загрязнение трубной стороны увеличивает темпера-
туру поверхности, так как среда контактирует тогда с поверхностью загрязняющего вещества. Основное уравнение
сопротивления переписываем в следующем виде:

rc = rn(A0/A^rm + (rM. (С.5)

Уравнения для теплообменников с гладкими трубами такие же с тем исключением, что = 1. а До — наруж-
ная поверхность гладкой трубы, т.е. А^. Поскольку рабочие характеристики теплообменников с гладкими трубами
весьма чувствительны к уровню шага, конструктор при вычислении коэффициента теплопередачи на воздушной
стороне должен обращаться к корреляциям для гладких труб, например, описанным в [16].

Поэтому общее сопротивление для гладких труб вычисляем по формуле

Для аппарата с чистыми гладкими трубами это уравнение сводится к следующему:

гс = От (VA) + Иь ^,) * & (С.7)

С.5.3.4 Температуру стенок труб можно вычислять исходя из пропорциональной части общего сопротивле-
ния для чистых труб:

7w = 7в - ОтЛ) (VA) 8 - 'в>- (С.8)

Образец расчетов приведен в С. 11.

С.5.3.5 Одноходовые многорядные теплообменники с воздушным охлаждением более подвержены возник-
новению проблем в связи с точками замерзания и застывания вследствие колебаний среднего перепада темпера-
тур от слоя к слою, причем в нижнем ряду теплообмен интенсивнее, чем в верхних рядах. Это означает, что нельзя с
уверенностью использовать температуру смешанной выходной среды; вместо нее для каждого ряда труб, вызыва-
ющего сомнения, необходимо вычислять среднемассовую температуру среды на выходе трубной стороны.

Среды, состоящие из двух фаз и протекающие по одному ходу с множеством рядов, требуют более полного
анализа с учетом разделения фаз в коллекторе. Проблема становится более сложной, если аппараты спроектиро-
ваны не с равными площадями сечения потока в каждом ходе. Если среды вязкие, возникает проблема крайне
неравномерного распределения потока. Его трудно рассчитать, поэтому аппараты для таких сред должны иметь как
можно меньше параллельных ходов. Идеальным решением является один непрерывный серпантинный змеевик.

С.5.3.6 Когда рассчитана температура стенок труб, следует рассматривать следующие вопросы эксппуатации:

С.6 Тепловые потери

С.6.1 Общие положения

С.6.1.1 В аппаратах с воздушным охлаждением обычно используют большое количество единиц оборудования,
которые плохо работают, когда заключены в кожух. Если воздушный поток нужно ограничивать или регулировать, обычно
используют жалюзи или панели из листового металла. Следует обеспечивать условия для отключения, запуска или
выдерживания в резервном режиме такого оборудования впериоды с минимальной температурой воздуха. В такие перио-
ды технологическая среда может остыть до уровня ниже своей критической для процесса температуры, если воздушный
поток через трубный пучок не будет почти прекращен и не будет предусмотрен дополнительный источник тепла.

С.6.1.2 Если не определять количество тепла, теряемого вследствие утечки через жалюзи и теплопровод-
ности через закрывающие панели, то нельзя быть уверенным, что вспомогательные средства добавляют достаточ-
ное количество тепла. Т аким образом, решение задачи оценки вспомогательного источника тепла нужно начинать с
определения, сколько тепла может быть потеряно при конкретном наборе обстоятельств. Примеры расчетов тепло-
вых потерьдаютсявС.12.