ГОСТ Р 52857.7-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Теплообменные аппараты

Обозначение:
ГОСТ Р 52857.7-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Теплообменные аппараты
Тип:
ГОСТ
Название:
Дата актуализации текста:
Дата актуализации описания:
71.120, 75.200
Дата последнего изменения:
Дата завершения срока действия:
gost34679
gost_r_52857.7-2007.docx PHPWord

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО

ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

НАЦИОНАЛЬНЫЙ

СТАНДАРТ

РОССИЙСКОЙ

ФЕДЕРАЦИИ

Сосуды и аппараты

НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА
НА ПРОЧНОСТЬ

Теплообменные аппараты

Издание официальное

Предисловие

Цели и принципы стандартизации е Российской Федерации установлены Федеральным законом
от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила применения национальных
стандартов Российской Федерации — ГОСТ Р1.0—2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Ос*
ноеные положения»

Сведения о стандарте

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется е ежегодно издаваемом инфор-
мационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправокв ежемесячно
издаваемых информационных указателях «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены)
или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесяч-
но издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая инфор-
мация. уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования
на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в
сети Интернет

© Стандартинформ. 2008

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распро-
странен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регу-
лированию и метрологии

И

Содержание

Приложение А (обязательное) Определение коэффициентов изменения жесткости К9 и для
аппаратов с компенсатором на кожухе, расширителем на кожухе и компенсатором на

расширителе 28

Приложение Б (обязательное) Коэффициенты влияния перфорации на параметры трубной решетки. . 35

Приложение В (обязательное) Определение коэффициентов системы кожух—решетка, обечайка —

фланец камеры и коэффициента жесткости фланцевого соединения при изгибе .... 36
Приложение Г (обязательное) Коэффициенты Г,. Т3, Т3 ив, используемые е формулах для опреде-
ления сил и моментов в элементах кожухотрубчатых теллообменных аппаратов .... 37
Приложение Д (обязательное) Определение допускаемой амплитуды условных упругих напряжений

Приложение Е (справочное) Допускаемая нагрузка на вальцовочное соединение трубы с решеткой. . 40
Приложение Ж (обязательное) Определение вспомогательных величин для расчета аппаратов воз-
душного охлаждения 41

Приложение И (обязательное) Коэффициенты податливости элементов аппаратов воздушного охлаж-
дения 43

Приложение К (справочное) Расчетные зависимости для определения величин, приведенных в табли-
цах и на графиках 45

ill

 

 

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Сосуды и аппараты

НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ
Теплообменные аппараты

Vessels and apparatus. Norms and methods of strength calculation.
Heat-exchangers

Дата введения — 2008—04—01

Настоящий стандарт устанавливает нормы и методы расчета на прочность элементов кожухотрубча-
тых теллообменных аппаратов и аппаратов воздушного охлаждения, применяемых в химичесхой. нефтехи-
мической. нефтеперерабатывающей и смежных отраслях промышленности, работающих в условиях одно-
кратных и многократных нагрузок под внутренним избыточным давлением, вакуумом или наружным дав-
лением. Нормы и методы расчета на прочность применимы, если отклонение от геометрической формы и
неточности изготовления рассчитываемых элементов сосудов не превышают допусков, установленных
нормативными документами. Настоящий стандарт применяется совместно с ГОСТ Р 52857.1.

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ Р 52857.2—-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет цилиндри-
ческих и конических обечаек, выпуклых и плоских днищ

ГОСТ Р 52857.3—2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Укрепление
отверстий в обечайках и днищах при внутреннем и внешнем давлении. Расчет на прочность обечаек и
днищ при внешних статических нагрузках на штуцер

ГОСТ Р 52857.4—2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет на
прочность и герметичность фланцевых соединений

ГОСТ Р 52857.5—2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет обечаек
и днищ от воздействия опорных нагрузок

ГОСТ Р 52857.6—2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет на проч-
ность при малоцикловых нагрузках

Примечание — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылоч-
ных стандартов в информационной системе общего погьзования — на официальном сайте Федерального аген-
тства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информаци-
онному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и
по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году.
Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководство-
ваться заменяющим (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в
котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

Издание официальное

В настоящем стандарте применены следующие обозначения:

А — коэффициент для определения максимального изгибающего момента е перфорированной части труб-
ной решетки:

Ав—суммарная площадь сечения болтов (шпилек) по внутреннему диаметру резьбы или нагруженному
сечению наименьшего диаметра, мм2:

А^ — коэффициент формы компенсатора:

Apt. A# — вспомогательные коэффициенты, используемые при расчете теплообменных аппаратов с рас-
ширителем на кожухе:

Af — коэффициент для определения максимального прогиба трубы, мм;
а — внутренний радиус кожуха, мм;

ап — расстояние от оси пучка до оси наиболее удаленной трубы, мм;

б — коэффициент для определения максимального изгибающего момента в перфорированной части труб-
ной решетки;

В„ — ширина канавки под прокладку в многоходовом аппарате, мм;

Д*р — ширина перегородки в трубном пространстве, мм:

б&1. В^ — вспомогательные коэффициенты, используемые при расчете теплообменных аппаратов с рас-
ширителем на кожухе;

Во — внутренний размер камеры аппарата воздушного охлаждения в поперечном направлении, мм:
б, — ширина зоны решетки камеры аппарата воздушного охлаждения, в пределах которой толщина решет-
ки равна s,. мм;

Вг — наружный размер прокладки в поперечном направлении для камеры аппарата воздушного охлажде-
ния по рисункам 15—18. мм:

б, — расстояние между осями болтов (шпилек) в поперечном направлении для камеры аппарата воздуш-
ного охлаждения по рисункам 15—18. мм:

Вл — наружный размер в поперечном направлении для камеры аппарата воздушного охлаждения по ри-
сункам 15—18. мм:

В?—расчетный поперечный размер решетки камеры аппарата воздушного охлаждения, мм;

бг — расчетная ширина перфорированной зоны решетки камеры аппарата воздушного охлаждения, мм;

— ширина плоской прокладки, мм;

Pq — эффективная ширина прокладки, мм;

Ьз — ширина тарелки фланца камеры, мм;

С, — параметр компенсатора;

с— расчетная прибавка ктолщине трубной решетки, крышке плавающей головки, элементам аппаратов
воздушного охлаждения, мм. При назначении величины «с» для трубной решетки и крышки плаваю-
щей головки следует учитывать коррозию как со стороны трубного, так и межтрубного пространства;

Сп—расчетная прибавка к толщине перегородки теплообменного аппарата или аппарата воздушного ох-
лаждения. мм. При назначении величины «с„» следует учитывать, что перегородка подвергается дву-
сторонней коррозии;

с» — глубина канавки под прокладку под пробку в задней стенке неразъемной камеры, мм;

О—внутренний диаметр кожуха или плавающей головки, мм:

Ов—наименьший диаметр утоненной части решетки, мм;

De—диаметр окружности, вписанной в максимальную беструбную площадь, мм:

Ц«и — наружный диаметр компенсатора, мм:

Ои — наружный диаметр фланца, мм;

D0 — диаметр сечения полукольца плавающей головки, имеющего наименьшую толщину, мм;

Ос „ — средний диаметр прокладки, мм:
й1 внутренний диаметр расширителя, мм;

d£ эффективный диаметр отверстия в трубной решетке или задней стенке, мм;

dMU — внутренний диаметр компенсатора, мм.

— размер отверстий в ни перегородке, мм;

dfp—диаметр резьбы пробок в задних стенках камер аппаратов воздушного охлаждения, мм;

<7, — наружный диаметр трубы, мм;
d0—диаметр отверстия в решетке, мм.

Е— модуль продольной упругости материала крышки камеры аппарата воздушного охлаждения. МПа;
Е9—модуль продольной упругости материала решетки. МПа;

£р, — модуль продольной упругости материала 1-й решетки, если модули упругости двух трубных реше-
ток отличаются друг от друга. МПа;

Еpj — модуль продольной упругости материала 2-й решетки, если модули упругости двух трубных реше-
ток отличаются друг от друга. МПа;

Ев — модуль продольной упругости материала камеры. МПа;

Е,t модуль продольной упругости материала кожуха. МПа;

Еп—модуль продольной упругости материала прокладки. МПа;

Е, — модуль продольной упругости материала труб. МПа;

£, — модуль продольной упругости материала фланца кожуха. МПа;

Е2 — модуль продольной упругости материала фланца камеры. МПа;

Я— суммарная осевая сила, действующая на кожух. Н;

F„ — усилие на прокладке плавающей головки. Н;

Fe — усилие в болтах (шпильках) камеры аппарата воздушного охлаждения в условиях эксплуатации. Н;
F0 — усилие в болтах (шпильках) камеры аппарата воздушного охлаждения в условиях испытания или
монтажа. Н;

Я, —усилие от болтовой нагрузки на единицу длины решетки или крышки камеры аппарата воздушного
охлаждения. Н/мм;

/„ — коэффициент, зависящий от соотношения сторон перегородки по трубному пространству;

/0—коэффициент, зависящий от соотношения сторон перфорированной зоны решетки аппарата воздушно-
го охлаждения;

7, — коэффициент, зависящий от соотношения сторон крышки аппарата воздушного охлаждения;

/2 — коэффициент, зависящий от соотношения сторон крышки аппарата воздушного охлаждения;

/3 — коэффициент, зависящий от соотношения сторон задней стенки камеры аппарата воздушного охлаж-
дения:

f4 — коэффициент, зависящий от соотношения сторон боковой стенки камеры аппарата воздушного охлаж-
дения:

Н—глубина крышки камеры аппарата воздушного охлаждения (см. рисунки 15—18). мм;
h—выступающая часть отбортовки эллиптического днища плавающей головки, мм;
hn — толщина прокладки, мм;

Л, —толщина тарелки фланца кожуха, мм;

/>2 —толщина тарелки фланца камеры, мм;

/—число труб;

/Со-—жесткость компенсатора. Н/мм;

Кц—коэффициент изменения жесткости системы трубы — кожух при действии осевой силы;

К„* — отношение осевого перемещения компенсатора или расширителя при действии растягивающей
силы к осевому перемещению краев корпуса межтрубного пространства без компенсатора и расши-
рителя от действия той же силы;

/С.—коэффициент изменения жесткости системы трубы — кожух при действии давления;

Кр—отношение осевого перемещения компенсатора или расширителя при действии давления к осевому
перемещению краев корпуса межгрубного пространства без компенсатора и расширителя от дейст-
вия того же давления;

К, — модуль упругости основания (системы труб), Н/ммз;

К„ — эффективный коэффициент концентрации напряжения;

К® — коэффициент жесткости фланцевого соединения при изгибе, Н мм;

/^, —коэффициент жесткости фланца кожуха при изгибе. Н мм;

Кфг — коэффициент жесткости фланца камеры при изгибе, Н мм;

К, — коэффициент жесткости втулки фланца кожуха при изгибе. Н мм;

К* — коэффициент жесткости втулки фланца камеры при изгибе. Н - мм;

К, — коэффициент условий работы при расчете труб на устойчивость;

Lpjt — длина расширителя, мм;

Lp — расчетный размер решетки аппарата воздушного охлаждения в продольном направлении, мм;

—длина перегородки в трубном пространстве, мм;

Ц — внутренний размер камеры аппарата воздушного охлаждения в продольном направлении, мм:

L3 — наружный размер прокладки в продольном направлении для камеры аппарата воздушного охлажде-
ния по рисункам 15—18. мм;

/—половина длины трубы теплообменного аппарата или аппарата воздушного охлаждения, мм;

/лр — приведенная длина трубы, используемая при расчете прогиба труб и изгибающего момента, дейст-
вующего на трубу, мм;

/а — глубина развальцовки труб, мм;

/„ — расстояние от решетки до перегородки, мм;

— расстояние между отверстиями в Ай перегородке, мм;

/я — расчетная длина труб при продольном изгибе, мм:

/, — плечо изгибающего момента, действующего на решетку аппарата воздушного охлаждения, мм:

/2 — плечо изгибающего момента, действующего на фланец крышки аппарата воздушного охлажде-
ния. мм;

/ — максимальный пролет трубы между решеткой и перегородкой, мм;

/ — максимальный пролет трубы между перегородками, мм;

М,г**— максимальный изгибающий момент в перфорированной части трубной решетки. Н мм/мм.

М — расчетный изгибающий момент, действующий на крышку плавающей головки. Н - мм;

М0—изгибающий момент, распределенный по периметру перфорированной части трубной решетки,
Н - мм/мм:

Мк — изгибающий момент, распределенный по периметру кожуха. Н мм/мм;

Мп — изгибающий момент, распределенный по периметру трубной решетки. Н мм/мм:

M, — изгибающий момент, действующий на трубу. Н • мм;

[М] — допускаемый изгибающий момент для фланца крышки плавающей головки. Н мм;

[M],p — допускаемый изгибающий момент для днища крышки плавающей головки. Н мм;
т—прокладочный коэффициент;

тА — коэффициент для определения максимального изгибающего момента в перфорированной части труб-
ной решетки;

тсо — коэффициент влияния давления на продольную деформацию труб:
тп —относительная характеристика беструбного края трубной решетки:
т, — коэффициент влияния давления на изгиб 1-го фланца, мм*;
т2 — коэффициент влияния давления на изгиб 2-го фланца, мм2;

J, — момент инерции поперечного сечения трубы, мм4;

N— количество циклов нагружения за расчетный срок службы (если количество циклов не оговорено,
рекомендуется принимать N - 2000);

N, — осевая сила, действующая на трубу. Н;

[W]mp—допускаемая нагрузка на соединение трубы с решеткой способом развальцовки. Н;

Лим—число линз (волн) компенсатора;

пв—коэффициент для определения максимального изгибающего момента в перфорированной части труб-
ной решетки;

р— расчетное давление в камере аппарата воздушного охлаждения. МПа;

р„р—пробное давление при испытании в камере аппарата воздушного охлаждения. МПа:

ри расчетное давление в межтрубном пространстве. МПа:

р, — расчетное давление в трубном пространстве. МПа;

ре —расчетное давление, действующее на решетку кожухотрубчатого теплообменного аппарата. МПа.

Принимается равным максимально возможному перепаду давлений, действующих на решетку;
ро— приведенное давление на решетку. МПа;
pi — приведенное давление на фланцы. МПа;

[р,]—допускаемое избыточное давление из условий прочности краевой зоны сферического неотбортован-
ного днища. МПа:

Рб — усилие в шпильках плавающей головки. Н;

Р“ — усилие в шпильках плавающей головки в условиях монтажа. Н;

Р£ — усилие в шпильках плавающей головки в рабочих условиях. Н;

Оа — перерезывающая сила, распределенная по периметру перфорированной зоны решетки. Н/мм.

Од — равнодействующая давления, действующего на крышку плавающей головки. Н;

О,—усилие, распределенное по периметру кожуха. Н/мм;

Оп — перерезывающая сила, распределенная по краю трубной решетки. Н/мм:

[q] — допускаемая нагрузка на единицу площади сечения трубного пучка из условия прочности труб. МПа;
[q]s — допускаемая нагрузка на единицу площади сечения трубного пучка из условия прочности крепле-
ния трубы в решетке, МПа;

Я— радиус гиба в углу крышки камеры аппарата воздушного охлаждения (см. рисунки 16—18);

R, — радиус центра тяжести тарелки фланца кожуха, мм:
r2 — радиус центра тяжести тарелки фланца камеры, мм:
г,^ — радиус гиба при вершине волны компенсатора, мм;
s, — толщина стенки кожуха, мм;
sn — толщина трубной решетки в сечении канавки, мм;

^—эквивалентная толщина втулки фланца, мм;

Sp —толщина трубной решетки, мм;

£,р — толщина 1 -й решетки, если две трубные решетки отличаются друг от друга, мм:
е — толщина 2-й решетки, если две трубные решетки отличаются друг от друга, мм;

—толщина трубной решетки в месте уплотнения под кольцевую прокладку, мм.

Sp — расчетная толщина трубной решетки, мм:

а, — толщина стенки трубы, мм;

а, — толщина стенки кожуха в месте соединения с трубной решеткой или с фланцем, мм;
а2 — толщина стенки камеры в месте соединения с трубной решеткой или сфланцем, мм:
а—толщина решетки в зоне кольцевой канавки, мм;

Sppp — толщина перегородки по трубному пространству, мм;

Sum — толщина донышка плавающей головки, мм:

а,А — толщина трубной решетки камеры аппарата воздушного охлаждения в пределах зоны перфора-
ции. мм:

szaтолщина трубной решетки камеры аппарата воздушного охлаждения в месте уплотнения, мм;

S3A — толщина трубной решетки камеры аппарата воздушного охлаждения вне зоны уплотнения, мм;

$4д — толщина донышка крышки для камер по рисункам 15—18, толщина задней стенки для камер по
рисункам 19—23. мм;

ам—толщина стенки крышки в месте присоединения кфланцу—для камер по рисункам 15—17. толщи-
на верхней и нижней стенок—для камер по рисункам 20—23. мм. Для камер по рисункам 18—19:

Se*—толщина фланца крышки камеры аппарата воздушного охлаждения, мм:
sTл—толщина боковой стенки камеры аппарата воздушного охлаждения, мм:
sni — толщина bit перегородки камеры аппарата воздушного охлаждения, мм:

Т — общая толщина полукольца, мм;

Гш — ширина шипа, мм;

Г, 7з< 7*э — коэффициенты, учитывающие влияние беструбного края и поддерживающие влияние труб;
/—безразмерный параметр;

/, — шаг расположения отверстий в решетке аппарата воздушного охлаждения в продольном направле-
нии. мм;

/2 —шаг расположения отверстий в решетке аппарата воздушного охлаждения в поперечном направле-
нии. мм;

/„ — расстояние между осями рядов отверстий, расположенных с двух сторон от паза, мм:

/р — шаг расположения отверстий в решетке, мм;

А,—средняя температура стенки кожуха. вС;

/, — средняя температура стенок труб. вС;

^ — температура сборки аппарата. *С (?0 * 20 *С):

W— максимальный прогиб трубной решетки, мм:

(И/) — допустимый прогиб трубной решетки, мм;

У— прогиб трубы, мм;

Хм» У*ом—безразмерные параметры формы волны компенсатора.

у, — угловая податливость крышки от действия внутреннего давления,1/Н мм2;

у" — угловая податливость крышки от действия болтового изгибающего момента. 1/Н мм;

У% —угловая податливость решетки от действия внутреннего давления. 1/Н мм2;

у р — угловая податливость решетки от действия болтового изгибающего момента. 1/Н мм;

ув—линейная податливость шпилек (болтов), мм/Н;
уП—линейная податливость прокладки. мм/Н:

уф—угловая податливость фланца (полукольца) плавающей головки. 1/Н мм:
z—число рядов труб в поперечном направлении;

а—коэффициент жесткости фланцевого соединения плавающей головки при нагружении внутренним дав-
лением;

о,,— коэффициент линейного расширения материала кожуха при температуре 1/°С;

o, — коэффициент линейного расширения материала труб при температуре Гг. 1/°С;

Р—коэффициент системы решетка—трубы. 1 /мм;

Эо — угол наклона стенки расширителя (см. рис. 6)... *:

Р, —коэффициент системы кожух — решетка. 1 /мм;

Рз — коэффициент системы обечайка — фланец камеры. 1/мм:

Ру — расчетный коэффициент, зависящий от соотношения размеров фланца крышки плавающей головки;
Р^—отношение внутреннего диаметра компенсатора к наружному диаметру;

Рр — отношение диаметра кожуха к диаметру расширителя;

Р„ — коэффициент формы днища крышки плавающей головки;
у— жесткость фланцевого соединения плавающей головки. Н/мм;
б—высота сварного шва в месте приварки трубы к решетке, мм:
бьом — толщина стенки компенсатора, мм;
ёр—толщина стенки расширителя, мм;

До, — размах первых главных напряжений. МПа:

Доз — размах вторых главных напряжений. МПа;

До3—размах третьих главных напряжений, МПа:

др—перепад давлений между ходами по трубному пространству, МПа;

П —относительная характеристика площади решетки аппарата воздушного охлаждения;
ци. я, — коэффициенты влияния давления на трубную решетку со стороны межгрубного и трубного прост*
ранства;

Пе — коэффициент податливости фланцевою соединения крышки и решетки аппарата воздушного охлаж-
дения;

Л'р — безразмерная характеристика нагружения крышки аппарата воздушного охлаждения болтовым изги-
бающим моментом:

Л0—безразмерная характеристика нагружения решетки аппарата воздушною охлаждения болтовым изги-
бающим моментом;

К— параметр, используемый при расчете на продольный изгиб;

X — относительная ширина беструбного края решетки аппарата воздушного охлаждения;

X — параметр, используемый при расчете прогиба трубы:
р — приведенное отношение жесткости труб к жесткости кожуха:

p, — приведенное отношение жесткости труб кжесткости фланцевою соединения:
ор1 — иэгибные напряжения в трубной решетке в месте соединения с кожухом. МПа;
ор2—изгибные напряжения в перфорированной части трубной решетки. МПа:

бМд — мембранные напряжения в кожухе в месте присоединения к решетке в меридиональном направле-
нии, МПа;

аих иэгибные напряжения в кожухе вместе присоединения к решетке в меридиональном направле-
нии. МПа:

ем»—мембранные напряжения в кожухе в месте присоединения к решетке в окружном направлении. МПа:
<*»«.—изгибные напряжения в кожухе в месте присоединения к решетке в окружном направлении. МПа:
а, — суммарные напряжения в трубах в осевом направлении. МПа;

<т„ — мембранные напряжения в трубах в осевом направлении. МПа;
о2, — мембранные напряжения в трубах в окружном направлении. МПа;

[<т]—допускаемое напряжение для материала камеры аппарата воздушного охлаждения. МПа;

ОД]—допускаемая амплитуда упругих напряжений. МПа;

ОД — допускаемое напряжение для материала кожуха теплообменного аппарата или крышки аппарата
воздушного охлаждения. МПа.

ОД—допускаемое напряжение д ля материала решетки теплообменного аппарата или аппарата воздушно-
го охлаждения. МПа;

ОД—допускаемое напряжение для материала перегородки. МПа;

ОД — допускаемое напряжение для материала труб. МПа;

ОД — допускаемое напряжение для фланца крышки плавающей головки. МПа:

(о]^ — допускаемое напряжение для днища крышки плавающей головки, МПа;

ОДе —допускаемое напряжение для болтов (шпилек) при затяжке. МПа:

[o]g — допускаемое напряжение для болтов (шпилек) в рабочих условиях. МПа.
тр, — касательные напряжения в трубной решетке в месте соединения с кожухом. МПа;
тР2 — касательные напряжения в перфорированной части трубной решетки. МПа;
т — напряжения среза в шве приварки трубы к решетке. МПа;

о— относительная характеристика площади сечения трубы аппарата воздушного охлаждения;

Ф,. Ф2. Ф3 — коэффициенты, учитывающие поддерживающее влияние труб;

<р—коэффициент прочности сварного шва;

<р,.<ре—коэффициенты формы крышек камер аппаратов воздушного охлаждения (см. рисунки 15—18):
е—коэффициент прочности шва приварки трубы к решетке;

0—коэффициент ослабления решеток кожухотрубчатых теллообменных аппаратов с неподвижными труб*
ными решетками и компенсатором на кожухе;

д£—эффективный коэффициент ослабления решеток кожухотрубчатых теплообменных аппаратов с пла-
еающей головкой и (Лобразными трубами и решетки и задней стенки камер аппаратов воздушного
охлаждения;

7 — коэффициент уменьшения допускаемого напряжения при продольном изгибе;

Х,„. Хе — коэффициент сопротивления фланцевой части крышки аппарата воздушного охлаждения;

— безразмерная характеристика нагружения крышки аппарата воздушного охлаждения давлением,
действующим на ее фланцевую часть.

Ур —безразмерная характеристика нагружения решетки аппарата воздушного охлаждения давлением,
действующим на беструбную зону;

у—угол между касательной к сферическому сегменту в краевой зоне днища крышки плавающей головки
и вертикальной осью, град.;
у0—коэффициент жесткости перфорированной плиты;

11 — коэффициент несущей способности трубного пучка аппарата воздушного охлаждения:
г»—безразмерный параметр системы решетка — трубы.

В настоящем стандарте рассмотрены следующие конструкции кожухотрубчатых теплообменных
аппаратов: с неподвижными трубными решетками, компенсатором на кожухе, аппараты с плавающей го-
ловкой. U-обраэными трубами, а также аппараты воздушного охлаждения с камерами разъемной и не-
разъемной конструкции.

Стандарт позволяет определять допускаемые нагрузки при поверочном расчете и исполнительные
размеры элементов аппаратов при проектировании.

Основные типы кожухотрубчатых теплообменных аппаратов приведены на рисунках 1 —6.

 

 


Толщины трубных решеток теплообменных аппаратов с неподвижными трубными решетками, компен-
сатором или расширителем на кожухе назначаются конструктивно с последующей проверкой по формулам
настоящего раздела стандарта.

(2)

со стороны трубного пространства:

Коэффициенты изменения жесткости системы трубы — кожух вычисляют по формулам:

К, «1 +Кв;

Кв = 1+Кр.

Для аппаратов с неподвижными трубными решетками Кр 0.

Для аппаратов с компенсатором на кожухе, расширителем на кожухе и компенсатором на расширите*
ле и Кр определяют по приложению А.

Коэффициент системы решетка — трубы вычисляют по формуле

(8)

Для теплообменных аппаратов с двумя отличающимися друг от друга по толщине или модулю упру*
гости решетками коэффициент (i вычисляют по формуле

Безразмерный параметр системы решетка—трубы вычисляют по формуле

Ра,.

Коэффициенты ослабления трубной решетки«рр. <ре. жесткости перфорированной плиты у0<а также
коэффициенты системы кожух—решетка 0,. обечайка—фланец камеры 0г и коэффициенты жесткости
фланцевого соединения при изгибе Кф приведены в приложениях Б—Е.

Ро г К (*« - <Ь) - «Ч <«* - *о)1 1 * £П» - 1 + + тл (т„ * 0.5р К0)] р, -

- [пм - 1 4 тср + т„ (т„ О.Зр Кр)] рм.

где тср — коэффициент влияния давления на продольную деформацию труб:

(12)

Таблица 1 — Коэффициенты Ф,, Ф2. Ф3

О)

0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

ф,

2

2.0

2.06

2.28

2.79

3.58

4.5

5.39

ф2

0

0.02

0.19

0.62

1.32

2.16

2.94

3.59

фз

0

0.19

0,76

1.65

2,75

3.76

4.65

5.36

 

 

Окончание таблицы 1

ш

4

5

6

7

8

9

10

> 10

ф.

6.19

7.65

9.08

10.51

11.94

13.36

14.78

 

фг

4.13

5.13

6.15

7.17

8.19

9.2

10.21

(D

фз

6.03

7.38

8.81

10.24

11.66

13.08

14.5

 

 

 

 

7>Ф,[тп+0,5(1+тЛ0(*-1)];

(14)

 

Г2гГ.

(15)

 

ГэвФз го*.

(16)

где

t - 1 + 1,4о> (т„ - 1).

(17)

5.2 2.5 Изгибающий момент и перерезывающую силу, распределенные по краю трубной решетки,
вычисляют по формулам:

- для изгибающего момента:

 

.. fe,) Pifo+PKJ-Pb7*

n“^J(ri + pKe)(r3+Pl)-7-J'

(18)

 

• для перерезывающей силы:

 

 

Ро(гз+Р|)-Р1Г2

n"a,(WKq)(W.)-rf

(19)

где

Р' = Р^Кр-“тгР.):

(20)

 

3

к

-*>

(21)

 

1+Мг
тг»—V-2-.
2 2р|

(22)

 


• для изгибающего момента:

Me = M0>{a-a1)Q„: (23)

О, = л?„ 0„. (24)

N. Р- - П. Р, )*, + ФА + ФгРЦ, \

- для изгибающего момента:

М'^К^^)-

/по — вычисляют по формулам, приведенным в 5.27.4.

Q.=fp,-Qn: (27)

(28)

F*kD<X. (29)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

b._£ii£R-£il£.

Oi- 5 . «1- л .

5, = S4.

 

 

Рисунок 9 — решетка, вваренная
во фланец


Рисунок 10 — решетка, вварен-
ная в кожух

 

 

Напряжения в трубной решетке в месте соединения с кожухом вычисляют по формулам:

о01^Ц-;

К-<?

Напряжения в перфорированной части трубной решетки вычисляют по формулам
- изгибные:

> касательные:

где Мтах максимальный расчетный изгибающий момент в перфорированной части трубной решетки.
При -1.0 £^^-$1,0 МтЛ1 вычисляют по формуле

к,,**1

где А — коэффициент, определяемый по приложению Г в зависимости от to и тА.

гид*-оГ

• в окружном направлении:

К-5,)тах{|р,|:|рм|:|р,-ри|}

«г, л; W

тах{тр1: T^JsO.eioJp. (45)

В случае, если в расчете должна учитываться ползучесть материала, допускается проводить провер-
ку на малоцикловую прочность по приложению Д.

При проверке трубной решетки на малоцикловую прочность следует принимать:

• в месте соединения с кожухом

Л01я<*е1. (46)

Ло2 - Да3 = 0. (47)

Кл —см. рисунки 7—10;

• в перфорированной части

д<*1 - <Тр2.

(48)

А02 = Доэ = 0.

(49)

Кя = 1.

(50)

 

 

 

Проверку проводят в случаях, когда к жесткости трубных решеток предъявляются какие-либо допол-
нительные требования, например для аппаратов со стекающей пленкой, с перегородками по трубному
пространству, если недопустим переток между ходами.

Условие жесткости:

№=-^-|г10п+7грмЛ|&(№]. {52)

Рекомендуемые допустимые величины прогибов трубных решеток [IV], мм. в зависимости от диамет-
ра аппарата приведены в таблице 2.

Таблица 2 — Допустимые величины прогибов трубных решеток

О

D S 0.6 м

0.6 м < D £ 1 м

1м < D&2м

£>>2м

т

0.7 мм

0.9 мм

1.1 мм

1.2 мм

 

 

Проверку прочности кожуха в месте присоединения к решетке следует проводить только для конст-
рукций. приведенных на рисунках 7.8 и 10.

ош£1,3 [аЪ. (53)

5.2.6.2. Проверку кожуха на малоцикповую прочность в месте присоединения к решетке проводят по
ГОСТ Р 52857.6. В случае, если в расчете должна учитываться ползучесть материала, допускается прово-
дить проверку на малоцикловую прочность по приложению Д.

При проверке кожуха на малоцикловую прочность следует принимать:

+

(54)

До2 - оМр ои„.

(55)

До3 — 0;

(56)

К„— см. рисунки 7—10.

 

 

maxfo^cj^Jslo],. (57)

При проверке труб на малоцикловую прочность следует принимать

До2 - Да3 = 0; (59)

К„ = 1. (60)

Ои^фДс],.

где ф, — коэффициент уменьшения допускаемого напряжения при продольном изгибе, определяе-
мый по графику на рисунке 11. в зависимости от л.

А.вК,

где К, = 1.3 — для рабочих условий:

К, = 1.126 — для условий гидроиспытания;
fR -1—для аппаратов без перегородок:

(R = max{/„:0.7/,s} — для аппаратов с перегородками.

Проверку проводят в случаях, когда кжесткости труб предъявляют какие-либо дополнительные тре-
бования. например для аппаратов со стекающей пленкой. Проверку жесткости труб проводят только при

Прогиб трубы вычисляют по формуле

|м,

УвАг^' (63)

гдеД,—коэффициент, определяемый по графику, приведенному на рисунке 12. в зависимости от

«Ы_

* e,vT

где /пр = I—для аппаратов без перегородок в кожухе.
/пв«'« —для аппаратов с перегородками.

Во всех случаях прогиб трубы не должен превышать зазор между трубами в пучке и приводить к их
соприкосновению.

5.2.7.S Проверка прочности крепления трубы в решетке

Если трубы крепятся в решетке с помощью развальцовки, должно выполняться условие:

|лфМф- (65>

Допускаемая нагрузка на соединение трубы с решеткой (W)rp определяется на основании испытаний
или по нормативным документам.

При отсутствии данных о прочности вальцовочного соединения допускается принимать [Л/),., по при-
ложениюЕ.

Если трубы крепятся к решетке способом приварки или приварки с подвальцоекой, должно выпол-
няться условие:

(66)

где фс = min {0.5; (0,95 - 0.2 tg N)}. (67)

В случае крепления труб к решетке способом развальцовки с обваркой должно выполняться условие:

SpZ+ с.

| pf

е—эффективный коэффициент ослабления решетки определяют по приложению Б.
17

. Т

0.5* tgv

- с)

11 cosv

М. \М)и у определяют по ГОСТ Р 52857.2 (пункт 6.5).

Расчет сферического неотбортованного донышка крышки на действие наружного давления выпол-
няют по ГОСТ Р 52857.2 (пункт 6.5).

головок со сферическим неотбортованным днищем с радиусом кривизны, равным радиусу кривизны, в
вершине соответствующего эллиптического днища по ГОСТ Р 52857.2 (пункт 6.5). При этом у принимают
равным 0.

Расчет фланцевой части и примыкающей к ней отбортовки крышек с эллиптическим днищем, отве-
чающих условию h < ^Dsi. выполняют по ГОСТ Р 52857.4, как плоского фланца с прямой втулкой.

Расчет эллиптического днища на внутреннее и наружное давления выполняют по ГОСТ Р 52857.2
(пункт 6.3).

где Щ. определяют по ГОСТ Р 52857.4.

монтажа до подачи внутреннего давления. При расчете в рабочих условиях следует принимать Рв » Р%,

а при расчете в условиях монтажа Pe * P'1.

5.4 Теплообменные аппараты с U-образными трубами

sȣs$+c, (79)

где sp= 3.4 [oJj, t®°)

эффективный коэффициент ослабления решетки, определяют по приложению Б.

5.5 Дополнительные требования ктолщинам трубных решеток

(82)

(84)

Толщина перегородки должна отвечать условию

sа О-?1 ^~ЩГ* с«

Vs0*

(87)

 

(88)

 

 

Рисунок 16 — Камера разъемной конструкции
с питой крышкой

6.2.1. Схемы камер разъемной конструкции приведены на рисунках 15—18.

Fa = p[LvPp+2b0m{L9 + Bp)]. (89)

в.2.2.3 Усилие в болтах (шпильках) в условиях испытания или монтажа

F0=max|-^Fe; Р(в[т1рЦВр + 2Ь0т(Ц + ер)]|. (90)

в.2.2.4 Величины Le и 8Р определяют по приложению Ж. Характеристики прокладки Ь© и m— по
ГОСТ Р 52857.4.

Коэффициент пр для фланцевых соединений с эксцентрично расположенной прокладкой в первом
приближении принимают равным 2. Уточненное значение определяют по приложению И. Если предус-

мотрены специальные конструктивные меры, позволяющие разгрузить элементы разъемных камерот дей-
ствия болтового изгибающего момента, то т)р принимают равным 1.

в.2.2.5 Условие прочности шпилек (болтов)

 

(91)

 

(92)

 

 

где (<: [o)g —допускаемые напряжения для материала шпилек (болтов) по ГОСТ Р 52857.4.

SiA 2 0,71Вг ^(лр + % + )+1 q>£^<т]р + с- (93)

Безразмерную характеристику нагружения решетки болтовым изгибающим моментом Лр вычисляют
по формуле

л -

р p(^+£^)sf' (94)

Безразмерную характеристику нагружения решетки давлением, действующим на беструбную зону
Тр, вычисляют по формуле

% = Ар (>.в + 2).

Коэффициент несущей способности трубного пучка 12 вычисляют по формулам
прирп*<рг 1<?) г:

при РП ><Prto)r:

p2*(pn-4^rtolr){tolr-p(2-n)}

р[<?}гИ+ч>г)

Коэффициент, зависящий от соотношения сторон перфорированной зоны решетки f0, вычисляют по
формуле

(98)

/|,6Г, лр. i) и to)r определяют по приложению Ж.эффвктиеный коэффициент ослабления фЕ—по
приложению Б. коэффициент уменьшения допускаемого напряжения при продольном изгибе <рг — по 5.2.7.3.
При £2 > 1 следует увеличивать толщину труб для выполнения условия £2 £1.

S3A 20,71

Усилие от болтовой нагрузки на единицу длины решетки или крышки Ft вычисляют по формуле

F..-& fi-

1

(102)

Коэффициенты zF и гы определяют по графику, приведенному на рисунке 19 в зависимости от
величины

(ЮЗ)

***и

ад

iA

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

%

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

и

гл зд «

Шз1

Вт 4Л>$|А

6*7 \~й~

Рисунок 19

 

Коэффициенты п и v вычисляют по Ж.2 приложения Ж.

6.2.4 Расчет крышки

Безразмерную характеристику нагружения крышки аппарата воздушного охлаждения болтовым изги-
бающим моментом л,р вычисляют по формуле

л .

" P[L <105>

Безразмерную характеристику нагружения крышки давлением, действующим на ее фланцевую часть
вычисляют по формуле

Коэффициенты, зависящие от соотношения сторон крышки /, и /2. вычисляют по формулам:

1

(107)

/2 * 0.5/,.

Коэффициент сопротивления фланцевой части крышки хф вычисляют по формуле

*» =тг{[«(в, ,)-*.,|(^)г + [з(н -S.,)+ 2*м|.

 

 

Коэффициент сопротивления фланцевой части крышки вычисляют по формуле

где F, — расчетное усилие, вычисляемое по формуле (101);

Хс —коэффициент для крышек{см. рисунки 15—17), вычисляемый по формуле (111);

— коэффициент вычисляют по формуле (109).
в.2.4.4 Толщину фланца крышки вычисляют по формуле (99) при ОД = ОД.

 

 

 

 

 

а крышек (см. рисунок 18) — условию:

 

 

 

 

 

Рисунок 24 — Шгампосвариая
камера с перегородками

гадЧ.^|’*5П5г[1Ч£) J+c+^

Коэффициент f3, зависящий от соотношения сторон задней стенки камеры, вычисляют по формуле

(116)

Для камер с перегородками (см. рисунки 23.24) f3 = 1.

Расчетный поперечный размер камеры 6р определяют по приложению Ж. эффективный коэффи-
циент ослабления <рЕ — по приложению Б.

Толщину решетки s,A следует принимать

$1Д - &ЛА- (117)

в.3.1.2 Толщины верхней и нижней стенок для конструкций, приведенных на рисунках 21 и 23, долж-
ны отвечать условию:

(118)

а конструкций, приведенных на рисунках 22 и 24. — условию:

= s,a- (119)

Коэффициент f4. зависящий от соотношения сторон боковой стенки, вычисляют по формуле

min{[Q]T; fol,}*p(1-Ti). (I23)

Коэффициент!) вычисляют по Ж.2 приложения Ж.

Определение коэффициентов изменения жесткости К'9 и Кр для аппаратов с компенсатором
на кожухе, расширителем на кожухе и компенсатором на расширителе

А.1 Коэффициент Кч определяют как отношение осевого перемещения компенсатора (расширителя) при

действии растягивающей силы к осевому перемещению краев корпуса межтрубного пространства без компенса-
тора (расширителя) от действия той же силы.

Коэффициент Кр определяют как отношение осевого перемещения компенсатора (расширителя) при дей-
ствии внутреннего давления к осевому перемещению краев корпуса межтрубного пространства без компенсато-
ра (расширителя) от действия того же давления.

Коэффициенты К4 и Кр для аппаратов с компенсатором на расширителе допускается определять, как
суммы соответствующих для аппаратов с компенсатором и расширителем.

При определении коэффициентов К4 и Кр не у-ытывают влияние трубного пучка и равнодействующую
внутреннего давления, действующую на края корпуса в осевом направлении.

Допускается определять Кв и Кр с помощью численных методов теории пластик и оболочек.

А.2 Для аппаратов с компенсатором на кожухе коэффициенты К. и К. допускается вычислять по форму-
лам:

(А.1)

x(o^M-d,2CM)e,Ssl

кря згес

Жесткость компенсатора ^оы следует определять по нормативным документам.

Для ненормализованных компенсаторов допускается вычислять осевую жесткость по формуле

 

р вЗ

1/ смы °*оы «

2 Л Юм
лкоы "кои

(А.З)

 

. 6.8P10M(1 + PWJ

 

где

 

(А.4)

 

о 4ом

PtOH - r,

ими

(А.5)

 

 

Параметр жесткости компенсатора С, определяют по графику, приведенному на рисунке 25. в зависимости
от

А.З Для аппаратов с расширителем на кожухе при р0 = 90* коэффициент К0 допускается вычислять по
формуле

а коэффициент Кр — по формуле

(А.9)

где

— определяют по таблице А.1 в зависимости от

Коэффициенты Ар1. Ар2, Вру Вр2 определяются по таблице А.2 е зависимости от р0 (см. рисунок 3) и рр.
Таблица А2 — Вспомогательные коэффициенты

е»

Ро

 

 

Вр.

 

 

15*

8.695

0.204

-1.452

0.488

0.35

30*

5.600

0.899

-7.650

2.144

 

45*

5.939

2.436

-20.866

5.813

 

60*

9.698

6.145

-60.596

14.664

 

15*

8.462

0.205

-1.525

0.457

Л АЛ

30*

5.449

0.903

-7.278

2.010

U.4D

45*

5.779

2.449

-19.675

5.450

 

60*

9.438

6.177

-56.996

13.748

 

15*

8.235

0.207

-1.586

0.429

0.37

30*

5.303

0.908

-6.932

1.887

 

45*

5.624

2.461

-18.575

5.116

 

60*

9.185

6.209

-53.677

12.906

 

15*

8.014

0.208

-1.636

0.403

0.38

30*

5.160

0.913

-6.608

1.774

 

45*

5.473

2.474

-17.557

4.808

 

60*

8.938

6.241

-50.609

12.129

 

15*

7,799

0.209

-1.677

0.380

0.39

30*

5.022

0.917

-6.306

1.669

 

45*

5.327

2.486

-16.612

4.524

 

60*

8.698

6.272

-47.768

11.412

 

 

Продолжение таблицы А.2

р.

Рс

 

 

Вр.

в*

 

15*

7.589

0.210

-1.709

0.357

0.40

30*

4.887

0.922

-6.022

1.572

 

45*

5.183

2.498

-15.733

4.260

 

60*

8.464

6.303

-45.130

10.747

 

15*

7.384

0.211

-1.733

0.337

0.41

30*

4.755

0.926

-5.755

1.481

 

45*

5.044

2.510

-14.914

4.016

 

60*

8.236

6.333

-42.678

10.131

 

15*

7.185

0.212

-1.751

0.318

0.42

30*

4,627

0.930

-5.504

1.398

 

45*

4.907

2.522

-14.149

3.789

 

60*

8.014

6.363

-40.393

9.558

 

15*

6.990

0.213

-1.762

0.300

0.43

30*

4.501

0.935

-5.267

1.320

 

45*

4.774

2.534

-13.434

3.577

 

60*

7.796

6.393

-38.260

9.024

 

15*

6.800

0.214

-1.768

0.284

0.44

30*

4.379

0.939

-5.043

1.247

 

45*

4.644

2.546

-12.764

3.380

 

60*

7.584

6.422

-36.266

8.527

 

15*

6.613

0.215

-1.770

0.268

 

30*

4.259

0.943

-4.831

1.179

0.45

45*

4.517

2.557

-12.135

3.196

 

60*

7.376

6.451

-34.399

8.062

 

15’

6.431

0.216

-1.767

0.254

0.46

30*

4.141

0.947

-4.631

1.115

 

45*

4.393

2.568

-11.544

3.023

 

60*

7.173

6.479

-32.647

7.627

 

15*

6.253

0.216

-1.760

0.240

0.47

30*

4.027

0.952

-4.440

1.056

 

45*

4.271

2.580

-10.987

2.862

 

60*

6.975

6.508

-31.001

7.220

 

15*

6.079

0.217

-1.750

0.227

0.46

30*

3.914

0.956

-4.258

1.000

 

45*

4.152

2.591

-10.463

2.711

 

60*

6.780

6.536

-29.453

6.838

 

15*

5.908

0.218

-1.737

0.216

0.49

30*

3.805

0.960

-4.085

0.947

 

45*

4.035

2.602

-9.967

2.568

 

60*

6.590

6.563

-27.995

6.479

 

15*

5.741

0.219

-1.721

0.204

0.50

30*

3.697

0.964

-3.920

0.898

 

45*

3.921

2.613

-9.499

2.434

 

60*

6.403

6.591

-20.619

6.141

 

15*

5.577

0.220

-1.702

0.194

0.51

30*

3.591

0.968

-3.763

0.852

 

45*

3.809

2.623

-9.055

2.306

 

60*

6.220

6.618

-25.320

5.823

 

 

Продолжение таблицы А.2

К

К

V

 

вр,

 

 

15*

5.416

0.221

-1.682

0.184

0.52

30*

3.488

0.972

-3.612

0.808

 

45*

3.699

2.634

-8.635

2.190

 

60*

6.041

6.645

-24.091

5.524

 

15*

5.258

0.222

-1.659

0.174

0.53

30’

3.386

0.976

-3.468

0.766

 

45*

3.591

2.645

-8.236

2.077

 

60*

5.865

6.672

-22.927

5.241

 

15*

5.103

0.223

-1.634

0.165

0.54

30*

3.286

0.979

-3.330

0.727

 

45*

3.486

2.655

-7.856

1,971

 

60*

5.692

6.698

-21.824

4.973

 

15*

4.951

0.224

-1.608

0.157

0.55

30*

3.188

0.983

-3.197

0.690

 

45’

3.382

2.665

-7.496

1.871

 

60*

5.523

6.724

-20.778

4,720

 

15*

4.802

0.225

-1.581

0.149

0.56

30*

3.092

0.987

-3.070

0.655

 

45*

3.290

2.676

-7.152

1.776

 

60’

5.356

6.750

-19.784

4.481

 

15*

4.656

0.225

-1.552

0.141

0.57

30*

2.998

0.991

-2.947

0.622

 

45*

3.180

2.686

-6.825

1.686

 

60*

5.193

6,776

-18.839

4.254

 

15*

4.512

0.226

-1.522

0.134

0.56

30*

2.905

0.995

-2.829

0.591

 

45’

3.081

2.696

-6.512

1.601

 

60’

5.032

6.801

-17.939

4.038

 

15*

4.370

0.227

-1.491

0.128

0.59

30’

2.814

0.998

-2.716

0.561

 

45*

2.985

2.706

-6.214

1.520

 

60’

4.874

6.826

-17.082

3.834

 

15*

4.231

0.228

-1.459

0.121

0.60

30’

2.724

1.002

-2.606

0.532

 

45*

2.890

2.716

-5.929

1.443

 

60*

4.719

6.851

-16.264

3.639

 

15*

4.094

0.229

-1,426

0.115

0.61

30*

2.636

1.006

-2.500

0.505

 

45*

2.796

2.726

-5.656

1.369

 

60’

4.566

6,676

-15.484

3.454

 

15*

3.959

0.230

-1.393

0.109

0.62

30*

2.550

1.009

-2.398

0.479

 

45’

2.704

2.736

-5.394

1.300

 

60*

4.416

6.901

-14.739

3.278

 

15*

3.827

0.230

-1.359

0.103

0.63

30*

2.464

1.013

-2.299

0.455

 

45’

2.614

2.745

-5.144

1.233

 

60*

4.268

6.925

-14.026

3.111

 

 

Продолжение таблицы А.2

 

Рс

А«.

Ай1

 

 

 

15*

3.696

0.231

-1.324

0.098

0.64

30*

2.380

1.016

-2.204

0.431

 

45*

2.525

2.755

-4.903

1.170

 

60*

4.123

6.950

-13.344

2.951

 

15*

3.568

0.232

-1.289

(ШЗ

0.65

30*

2.298

1.020

-2.111

0.409

 

45*

2.437

2.764

-4.672

1.109

 

60*

3.979

6.974

-12.691

2.798

 

15*

3.441

0.233

-1.253

0.088

0.66

30*

2.216

1.023

-2.021

0.388

 

45*

2.351

2.774

-4.451

1.051

 

60'

3.838

6.997

-12.065

Т652

 

15*

3.317

0.234

-1.217

0.084

0.67

30*

2.136

1.027

-1.935

0.367

 

45“

2.265

2,Ш'Л

-4.23/

—сшс

 

60*

3.699

7.021

-11.465

2.513

 

15*

3.194

0.234

-1.181

0.079

0.68

30*

2.057

1.030

-1.850

0.348

 

45*

2.182

2.792

-4.032

0.943

 

60*

3.563

7.045

-10.889

2.380

 

15*

3.073

0.235

-1.144

0.075

0.69

30*

1.979

1.034

-1.768

0.329

 

45*

2.099

2.802

-3.834

0.893

 

60*

3.428

7.068

-10,336

2.253

 

15*

2.954

0.236

-1.107

0.071

0.70

30*

1.902

1.037

-1.689

0.312

 

45’

2.018

2.811

-3.644

0.845

 

60*

3.295

7.091

-9,804

2.131

 

15*

2.837

0.237

-1.070

0.067

0.71

30*

1.827

1.040

-1.611

0,294

 

45*

1.937

2.820

-3.460

0.798

 

60*

3.164

7.114

-9.293

2.014

 

15’

2.721

0.237

-1.033

(ШЗ

0.72

30’

1.752

1.044

-1.536

51278

 

45*

1.858

2.829

-3.283

0.754

 

О)

о

3.035

7.137

-8.801

1.902

 

15*

2.606

0,238

-0.995

0.060

0.73

30*

1.678

1.047

-1.463

0.262

 

45’

1.780

2.838

-3.112

0.711

 

о

to

2.907

7.160

-8.327

1.794

 

15*

2.494

0.239

-0.958

0.056

0.74

30*

1.606

1.050

-1.391

0.247

 

45*

1.703

2.847

-2.946

0.670

 

60*

2.782

7.182

-7.870

1.691

 

15*

2.383

0.240

-0.920

0.053

0.75

30*

Г334

1.054

-1.322

0.233

 

45*

1.627

2.856

-2.786

0.631

 

60“

2.658

7,204

-7.430

1.592

 

 

Окончание таблицы А. 2

h

 

 

в>.

в*

 

15*

2.273

0.240

-0,882

0.050

0.76

30е

1.464

1.057

-1.254

0.219

 

45е

1.552

2.865

-2.632

0.593

 

60е

2.535

7.227

-7.005

1.497

 

15е

2.165

0.241

-0.845

0.047

0.77

30*

1.394

1.060

-1.188

0.206

 

45“

1.479

2.873

-2.482

0.557

 

60“

2.414

7.249

-6.595

1.406

 

15“

2.058

0.242

-0.807

0.044

0.78

30“

1,325

1.063

-1.123

0.193

 

45“

1.406

2.882

-2,337

0.522

 

60*

2.295

7.271

-6.199

1.318

 

15“

1.952

0.243

-0.769

0.041

 

30"

1.257

1.066

-1.060

0.180

0.79

45“

1.333

2.891

-2.197

0.489

 

60“

2.178

7.292

-5.817

1.233

 

15*

1.848

0.243

-0.732

0.038

0.80

30“

1.190

1.070

-0.998

0.168

 

45“

1.262

2.899

-2.060

0.456

 

60*

2.061

7.314

-5.447

1.151

 

15“

1.745

0.244

-0.694

0.036

Л О 4

30“

1.124

1.073

-0.938

0.157

U.ol

45*

1.192

2.908

-1.928

0.425

 

60*

1.947

7.336

-5.090

1.073

 

15“

1.644

0.245

-0.656

0.033

0.82

30“

1.058

1.076

-0.879

0.146

 

45*

1.123

2.916

-1.800

0.395

 

60*

1.833

7.357

-4.743

0.997

 

15“

1.543

0.245

-0.619

0.031

0.83

30*

0.994

1.079

-0.822

0.135

 

45“

1.054

2.925

-1.676

0.366

 

60*

1.721

7.378

-4.408

0.924

 

15“

1.444

0.246

-0.581

0.028

0.84

30“

0.930

1.082

-0,766

0.125

 

45"

0.986

2.933

-1.555

0.339

 

60"

1.611

7.399

-4.084

0.854

 

15*

1.346

0.247

-0.544

0.026

0.85

30*

0.867

1.085

-0.710

0.115

 

45*

0.919

2.941

-1.437

0.312

 

60*

1.501

7.420

-3.769

0.786

 

 

 

Коэффициенты влияния перфорации на параметры трубной решетки

Б.1 Коэффициент ослабления трубной решетки при расчете хожухотрубчатых теплообмекных аппаратов с
неподвижными трубными решетками и компенсатором на кожухе вычисляют по формуле

(Б.1)

Б.2 Эффективный коэффициент ослабления <ре при расчете кожухотрубчатых геплообменных аппаратов с
плавающей головкой. U-образными трубами и аппаратов воздушного охлаждения вычисляют по формуле

(Б.2)

где dE = d0- 2s, — для решеток с трубами, закрепленными на всю толщину решетки:

de » d0 - sT — для решеток с трубами, закрепленными в части толщины решетки:
d£ = d0 — для стальных решеток с трубами из цветных металлов:
dg = d — для перфорированной задней стенки аппаратов воздушного охлаждения.

Б.Э Коэффициент жесткости перфорированной плиты ч>0 в зависимости от ц, приведен в таблице Б.1.

Таблица Б.1 — Коэффициент жесткости перфорированной плиты цг0

ч,

0.4

0.45

0.5

0.55

0.6

0,65

0.7

0.75

0.8

0.85

V0

0.12

0.15

0.2

0.25

0.3

0.37

0.44

0.51

0.59

0.68

 

 

 

Определение коэффициентов системы кожух — решетка, обечайка — фланец камеры
и коэффициента жесткости фланцевого соединения при изгибе

Коэффициенты системы кожух — решегхэ. обечайка — фланец камеры и коэффициент жесткости фланце-
вого соединения при изгибе вычисляют по формулам:

А 1.3

VSSt

(B.t)

А «
P2=-J—

Vas2

(В-2)

K,~ S.5Rt

(В.З)

Ki—5isrq~-

(В.4)

 

(В-5)

 

(В.6)

кфф1+кф2.

(В.7)

 

 

 

Коэффициенты 7,. Т2, Т3, Ап В, используемые в формулах для определения сил и моментов
в элементах кожухотрубчатых теплообменных аппаратов

Коэффициенты 7,. Т2. Т3 в зависимости от о» ишл приведены в таблице Г.1. коэффициент А в зависимости
от ш и — в таблице Г.2. коэффициент В в зависимости от ш и пв — в таблице Г.З

Таблица Г.1 — Коэффициенты 7,. Т2. 73

">я

 

 

0

0.S

1.0

1.5

2.0

2.5

Э.О

3.5

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

10,0

л

1.0

2.00

2.00

2.06

2.28

2.79

3.58

4.50

5.39

6.19

7.65

9.08

10.5

11.9

13.4

14.8

1.1

2.20

2.35

2.59

3.07

4.02

5.51

7.39

9.44

11.6

16.2

21.6

28.1

35.6

44.3

54.3

1.2

2.40

2.73

3.21

4.04

5.61

8.14

11.5

15.5

19.8

30.2

43.4

60.0

80.4

105

134

1.3

2.60

3.14

3.92

5.22

7.64

11.6

17.1

23.9

31.6

50.8

76,3

109

151

202

263

1.4

2.80

3.59

4.74

6.65

10.2

16.0

24.4

35.0

47.5

79.2

122

179

251

341

450

1.5

3.00

4.07

5.67

8.35

13.3

21.6

33.7

49.3

68.0

116

183

273

387

529

703

 

1.0

0.00

0.02

0.19

0.62

1.32

2.16

2.94

3.59

4.13

5.13

6.13

7.17

8.19

9.20

10.2

1.1

0.00

0.02

0.22

0.75

1.69

2.92

4.18

5.36

6.46

8.75

11.3

14.2

17.4

20.9

24.6

1.2

0.00

0.02

0.24

0.88

2.06

3.68

5.43

7.13

8.79

12.4

16.6

21.3

26.7

32.5

39.0

1.3

0.00

0.02

0.27

1.01

2.44

4.44

6.67

8.90

11,1

16.0

21.8

28.4

35.9

44.2

53.4

1.4

0.00

0.03

0.30

1.14

2.81

5.21

7.91

10.7

13.4

19.6

27.0

35.5

45.1

55.9

67.8

1.5

0.00

0.03

0,32

1,28

3.18

5.97

9.16

12.4

15.8

23.2

32.2

42.5

54.4

67.6

82.2

 

1.0

0.00

0.19

0.76

1.65

2.75

3.76

4.65

5.36

6.03

7.38

8.81

10.2

11.7

13.1

14.5

1.1

0.00

0.21

0.64

1.81

3.02

4.14

5.11

5.90

6.63

8.12

9.69

11.3

12.8

14.4

15.9

1.2

0.00

0.23

0.91

1.98

3.30

4.51

5.58

6.43

7.24

8.86

10.6

12.3

14.0

15.7

17.4

1.3

0.00

0.25

0.99

2.14

3.57

4.89

6.04

6.97

7.84

9.59

11.4

13.3

15.2

17.0

18.8

1.4

0.00

0.27

1.06

2.31

3.85

5.26

6.51

7.50

8.44

10.3

12.3

14.3

16.3

18.3

20.3

1.5

0.00

0.28

1.14

2.47

4.12

5.64

6.97

8.04

9.04

11,1

13.2

15.4

17.5

19.6

21.7

 

 

 

 

 

Таблица Г.2 — Коэффициент А

">А

 

0.S

1.0

1.5

2.0

Э.О

4.0

5.0

2 10

-1.0

0.726

0.754

0.783

0.813

0.858

0.В78

0.885

0.898

-0.9

0.656

0.683

0.712

0.740

0.781

0,797

0.802

0.811

-0.8

0.586

0.613

0.641

0.668

0.705

0.716

0.720

0.724

-0.7

0.516

0.543

0.570

0.596

0.628

0.636

0.637

0.637

-0.6

0.446

0.473

0.500

0.524

0.551

0.555

0.554

0.550

-0.5

0.376

0.403

0.429

0.451

0.474

0.474

0.471

0.463

-0.4

0.306

0.333

0.358

0.379

0.397

0.393

0.388

0.376

-0.3

0.236

0.262

0.287

0.307

0.320

0.313

0.305

0.289

-0.2

0,166

0.192

0.274

0.355

0.305

0.273

0.289

0.308

-0.1

0.096

0.216

0.338

0.408

0.337

0.319

0.338

0.359

0

0.144

0.284

0.402

0.461

0.376

0.370

0.392

0.414

0.1

0.214

0.353

0.466

0.514

0.420

0.426

0.450

0.474

0.2

0.284

0,422

0.530

0.567

0.470

0.485

0.511

0.537

0.3

0,354

0.491

0.593

0.620

0.523

0.546

0.575

0.603

0.4

0.424

0.559

0.657

0.672

0.580

0.610

0.641

0.671

0.5

0.494

0.628

0.721

0.725

0.639

0.677

0.709

0.742

0.6

0.564

0.697

0.785

0.778

0.701

0.745

0.779

0.814

0.7

0.634

0.766

0.849

0.831

0,765

0.814

0.851

0.888

0.8

0.704

0.834

0.913

0.884

0.830

0.В85

0.923

0.963

0.9

0.773

0.903

0.977

0.937

0.896

0.956

0.997

1.040

1.0

0.843

0.972

1.041

0.991

0.964

1.030

1.071

1.117

 

 

Таблица Г.З—Коэффициенте

 

0.S

1.0

1.5

2.0

Э.О

4.0

5.0

i 10

1.0

0.843

0.972

1.041

0.991

0.964

1.029

1.071

1.117

0.9

0.829

0.943

1.000

0.949

0.940

1.000

1.040

1,083

0.8

0.815

(Щ4

0.960

0.908

0.910

0.971

1.009

1.051

0.7

0.800

0.886

0.920

0.871

0.884

0.944

0.979

1.020

0.6

0.786

0.858

0.880

0.836

0.860

0.918

0.951

0.990

0.5

0.771

0.829

0.840

0.804

0.839

0.894

0.925

0.963

0.4

0.757

0.801

0.799

0,777

0.819

0.871

0.900

0.938

0.3

0.742

0.773

0.761

0.754

0.802

0.852

0.878

0.915

0.2

0.728

0.744

0.732

0.737

0.789

0.835

0.860

0.896

0.1

0.714

0.716

<Ш4

0.727

0.780

0.823

0.846

0.882

0

0.700

0.702

0.709

0.725

0.776

0.816

0.837

0.874

-0.1

0.703

0.707

0.716

0.732

0,778

0.815

0.835

0.873

-0.2

0.705

0.712

0.723

0.741

0.787

0.821

0.841

0.876

-0.3

0.708

0.717

0.730

0.750

0.796

0.828

0.846

0.879

-0.4

0.711

0.722

0.738

0.759

0.805

0.835

0.852

0.882

-0.5

0.713

0.728

0.745

0.768

0.814

0.842

0.857

0.884

-0.6

0.716

0.733

0.753

0.777

0.823

0.850

0.863

0.887

-0.7

0.718

0.738

0.760

0.786

0.832

0.857

0.869

0.890

-0.8

0.721

0.743

0.768

0.795

0.841

0.864

0.874

0.893

-0.9

0.723

0.748

0.775

0.804

0.849

0.871

0,880

0.895

-1.0

0.726

0.754

0.783

0.813

0.858

0.878

0.885

0.898

 

 

Определение допускаемой амплитуды условных упругих напряжений
при работе материала в условиях ползучести

При температуре рассчитываемых элементе» теплообменных аппаратов из низколегированных и коррози-
онно-стойких хромистых сталей от 420 'С до 500 *С допускается определять |оА] по графику, приведенному на
рисунке Д.1.

Рисунок Д.1 — Расчетные кривые усталости для низколегированных и коррозионно-стойких хромистых сталей

при длительности нагружения 2 - 10s ч

При температурах рассчитываемых элементов из аустенитных сталей от 525 *С до 600 *С допускается
определять [од] по графику, приведенному на рисунке Д.2.

Рисунок Д.2 — Расчетные кривые усталости коррозионно-стойких сталей аустенитного класса при длительности

нагружения 2 -10* ч

Если температура рассматриваемых элементов из углеродистых сталей превышает 360 *С. из низколегиро-
ванных коррозионно-стойких хромистых сталей — 500 *С и из аустенитных сталей — 600 *С, следует при выпол-
нении расчета элементов теппообмвнных аппаратов на малоцикловую усталость принимать:

Л] = 0.65[о]. (Д-1)

где [о] — допускаемое напряжение по ГОСТ Р 52857.2 для рассчитываемого элемента при расчетной темпера-
туре.

Приложение Е
(справочное)

Допускаемая нагрузка на вальцовочное соединение трубы с решеткой

При отсутствии более точных данных допускается вычислять допускаемую нагрузку на вальцовочное соеди-
нение грубы с решеткой по формулам:

- для гладкозавальцованных труб:

[«Jtp = 05its[(tfI-sr)minjA.:1.6jmln{[rt],;|o^}: (Е.1)

lN],p = 0.e*s^<-Si)min{[e|I:[OJp}. (Е.2)

но не менее, чем для такого же соединения г ладкоза вальцованных труб;

-sjmin {[e]t; (о|р}. (Е.З)

 

 

 

Определение вспомогательных величин
для расчета аппаратов воздушного охлаждения

Ж.1 Геометрические характеристики решетки

Ж.1.1 Расчетный поперечный размер решетки вычисляют по формулам:

(Ж.1)

Вр = В0; (Ж.2)

• для камер неразъемной конструкции с перегородками (см. рисунки 23—24):

max {6,}.

Ж.1.2 Расчетный размер решетки в продольном направлении вычисляют по формулам:

Ч = ^>- (Ж.5)

Ж.1.Э Расчетную ширину перфорированной зоны решетки вычисляют по формуле

В7 = min {zt2: Sj}. (Ж.6)

где t2 — см. рисунки Ж.1 и Ж.2.

Ф-о-о-

Ф-ЙгФ-

Рисунок Ж.1 — Расположение отверстий по вершинам прямоугольников

где f, —см. рисумси Ж.1 и Ж.2.

.3 Допускаемая нагрузка на единицу площади сечения трубного пучка
.3.1 Допускаемую нагрузку из условия прочности труб выделяют по формуле:

Ж.3.2 Допускаемую нагрузку из условия прочности крепления грубы в решетке вычисляют по формулам:
- для развальцовки:

- для приварки:

где <ре — коэффициент прочности шва приварки грубы к решетке, определяемый по 5.2.7.5.
Ж.4 Плечи изгибающих моментов в камерах (см. рисунки 15—18) вычисляют по формулам:

0.5 (в} - flp).

(Ж.14)

0.5(Sj-B2).

(Ж.15)

 


Коэффициенты податливости элементов аппаратов воздушного охлаждения

И. 1 Угловые податливости крышки от действия внутреннего давления и от действия болтового изгибающего
момента вычисляют по формулам:

- от действия внутреннего давления:

y>'03Sт

es4 А

 

’]w

Фл +

(*5-

 

 

(И.1)

от действия болтового изгибающего момента:

 

 

 

 

 

уЧ =10.9 5-^ г

2E..l4L,*Bp)

Фл +(Ф5

-Ф6)|

Six

ssa

)]i,.

 

(И-2)

где коэффициенты ф, - <pg

вычисляют по формулам:

 

 

 

 

 

 

<р. = 1+0.85-^--1255^-13.70-£
Bg Ч»

R*

'Я8*

 

 

(И.З)

 

_ «н3 „НЛ23

 

 

 

(И.4)

 

12Н2 5вД_4«6Д
е2 в0 в3

 

 

 

(И.5)

 

ч»4-1-1

К-

 

 

 

 

(И.6)

 

Л о н
Ф5=2^

 

 

 

 

 

(И.7)

 

Ф6 = 2

Чл
во '

 

 

 

 

(И-8)

 

 

В формулах (И.3). (И.4), (И.6). (И.7) для крышек по рисунку 15 следует подставлять

X, — коэффициент, определяемый 8 зависимости от / В0 и л, по графику, приведенному на рисунке И.1.
Хг — коэффициент, определяемый в зависимости от Lq f Sj> и ц, по графику, приведенному на рисунке И.2,

где *к=4.4-^-

— коэффициент, вычисляемый по формуле (106).

И.2 Угловые податливости решетки от действия внутреннего давления и болтового изгибающего момента
вычисляют по формулам

- от действия внутреннего давления:

где а, — коэффициент, определяемый в зависимости от ш по графику, приведенному на рисунке И.З.
а2 — коэффициент, определяемый в зависимости от <о по графику, приведенному на рисунке И.4.

Рисунок И.4 — График
коэффициента а?

Хр. v0. о — коэффициенты, вычисляемые по формулам (Ж.5). (95) и (103).

И.З Линейную податливость шпилек (болтов) уб определяют по ГОСТ Р 52857.4.
И.4 Линейную податливость прокладки вычисляют по формуле

‘2Еп(^аХ (и-12,

И.5 Коэффициент податливости фланцевого соединения крышки и решетхи вычисляют по формуле

v0=nV3:

=y*-|ber2to+bei2to+^-{ber,e)beice-bei‘tobera>)|;

Фг =уЦЬег<оЬег' ш + betca be7a>);

Ф3 =^-|ber^<o +bei'2(uj;

A=-^i{/,{u>)bei^x -12 (wjber^x + mA (ber'w ber,7x + be/oi bei^xjj;

6 = -у^-|лв [/|(ш)Ье//х-Г2(ш)Ьег"х|+ЬбЛ1>Ьег"х + ЬеЛ>>ЬеГ;х}.

где Тф я-- i2(«) bet1’®-fj(to)ber’ox

Vta)=^‘ber'ta+beia);

/2(<o)=5Zbei'{fl-ber(a

x — величина, принадлежащая отрезку x в [O.co] при to 2 3 или отрезку х е [0. (ш-3)] при о>> 3. выбираемая
таких) образом, чтобы коэффициент А или 8 соответственно принимал максимальное значение
ber". be?’’, ber'. be?, ber. bet — функции Бесселя.

1

1-K1-Pp}+S(1-Pp

J U к*

Л.1 -—;— In J-:

sinftjcos2^ %

(cosM*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

л - (am th a*> -1) tham | sin-^-
т^г+тг^ая, -(a* tho„-1)tham ]}

0 УааУ<-4>У4У3

Цпп->1)

YtYi+Y3-V*

где У, c*ua cos со:

Y2 = (ch ca sin со+sh со cos со):

y3sy shcosinco:

Y4 =-j(cho>s*nco-sh{flCOSCo).

УДК 66.023:006.354 ОКС 71.120 Г02 ОКП361500

75.200

Ключевые слова: сосуды и аппараты, теплообменники, аппараты воздушного охлаждения, нормы и мето-
ды расчета на прочность


- cos^7cos

Впервые эта аббревиатура появилась во времена СССР, и расшифровывается она как Государственный Стандарт. Со временем количество госстандартов увеличилось, и за их несоблюдение нарушителям грозила уголовная ответственность. Сегодня наблюдается тенденция к сокращению национальных стандартов.

ГОСТ - это государственный стандарт, свод сформулированных требований, предъявляемых государством к качеству и безопасности продукции, работ и услуг межотраслевого значения. Стандарты, подтверждающие, что они прошли проверку и отвечают всем требованиям безопасности, устанавливаются с учетом современных достижений науки, технологий и опыта.

Зачем нужен ГОСТ

ГОСТы призваны регламентировать, какие качества должны быть у продукции, вырабатываемой и продаваемой на территории конкретной страны. В наше время есть госстандарты, касающиеся любой отрасли промышленности и других сфер нашей жизни. Их задача – установить правила по изготовлению:

  • инструментов
  • продуктов питания
  • одежды и обуви
  • транспорта и всего того, без чего жизнь человека невозможна

В госстандартах указываются продукты, которые можно использовать, возможные методы производства, оборудование, на котором будет производиться изделие, технологии, по которым все это должно производиться, и т.д. Госстандарты, принятые в Российской Федерации, в своем названии, кроме аббревиатуры ГОСТ, имеют букву «Р». Это правила сертификации, на основании которых осуществляются самые разные процедуры, включая экспертизу, процессы и разные способы.

Обязательно ли соблюдать нормативы документа

Их соблюдение было обязательным до 1 сентября 2011 г. В то время считалось, что это поможет держать под контролем качество производимых товаров, а значит защищать здоровье и жизнь населения, животных, растений и пр. Однако с этого дня соблюдение ГОСТов не обязательно, оно носит добровольный характер.

Каждый может сам выбирать и покупать товары, по ГОСТу ли они выработаны или без них. И производитель может решить – изготавливать товар по ГОСТу или по ТУ. Но при этом придется учесть, что многие ГОСТы создавались в эпоху натуральной, а не модифицированной продукции. Но речь не о производственных и других сферах, напрямую касающихся жизни и здоровья людей, использовании стандартов для оборонной продукции или защиты данных, которые составляют государственную тайну или другой информации ограниченного доступа В РФ ГОСТы принимает Госстандарт России. В сфере строительства и промышленности, строительных материалов - Госстрой. Но современный мир пытается перейти на технические регламенты.

Отличие ГОСТ от других стандартов

  • ОСТ. Этот стандарт, который устанавливает требования к качеству продукта в конкретной сфере, разрабатывается там, где нет ГОСТов, или их требования нужно уточнять
  • ТУ. В ходе перехода экономики к рыночным отношениям в обиход вошли технические условия - ТУ. Их цель заключается в регламентировании производство продукции, не попадавшей под действие ГОСТа. Требования ТУ, создаваемых предпринимателями-производителями, не должны противоречить обязательным требованиям ГОСТов
  • Технический регламент. Он устанавливает обязательные условия хранения продукции, ее перевозки и продаж. Главное отличие ГОСТа от ТР заключается в том, что госстандарт характеризуется количественными параметрами выпускаемых изделий, а ТР – условиями применения готовой продукции

Похожие госты