ГОСТ 14249-89 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность

Обозначение:
ГОСТ 14249-89 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность
Тип:
ГОСТ
Название:
Дата актуализации текста:
Дата актуализации описания:
71.120.01
Дата последнего изменения:
Дата завершения срока действия:
gost34589
gost_14249-89.docx PHPWord

СОСУДЫ И АППАРАТЫ

Нормы и методы расчета на прочность

Издание официальное

ИПК ИЗДАТЕЛЬСТВО СТАНДАРТОВ
Москва

УДК 66.023:539.4:006.354 Группа Г02

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

СОСУДЫ И АППАРАТЫ

Нормы и методы расчета на прочность

Vessels and apparatus.

Norms and methods of strength calculation

МКС 71.120.01
ОКП 36 1510

Дата введения 01.01.90

Настоящий стандарт устанавливает нормы и методы расчета на прочность цилиндрических
обечаек, конических элементов, днищ и крышек сосудов и аппаратов из углеродистых и легированных
сталей, применяемых в химической, нефтеперерабатывающей и смежных отраслях промышленности,
работающих в условиях однократных и многократных статических нагрузок под внутренним избыточ-
ным давлением, вакуумом или наружным избыточным давлением и под действием осевых и попереч-
ных усилий и изгибающих моментов, а также устанавливает значения допускаемых напряжений,
модуля продольной упругости и коэффициентов прочности сварных швов. Нормы и методы расчета на
прочность применимы при соблюдении «Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, рабо-
тающих под давлением», утвержденных Госгортехнадзором СССР, и при условии, что отклонения от
геометрической формы и неточности изготовления рассчитываемых элементов сосудов и аппаратов не
превышают допусков, установленных нормативно-технической документацией.

За расчетную температуру стенки сосуда или аппарата принимают наибольшее значение темпера-
туры стенки. При температуре ниже 20 °С за расчетную температуру при определении допускаемых
напряжений принимают температуру 20 °С.

При обогреве открытым пламенем, отработанными газами или электронагревателями расчетную
температуру принимают равной температуре среды, увеличенной на 20 °С при закрытом обогреве и на
50 °С при прямом обогреве, если нет более точных данных.

Издание официальное Перепечатка воспрещена

© Издательство стандартов, 1989
© ИПК Издательство стандартов, 2003

Расчетное давление для элементов сосуда или аппарата принимают, как правило, равным рабоче-
му давлению или выше.

При повышении давления в сосуде или аппарате во время действия предохранительных устройств
более чем на 10 %, по сравнению с рабочим, элементы аппарата должны рассчитываться на давление,
равное 90 % давления при полном открытии клапана или предохранительного устройства.

Для элементов, разделяющих пространства с разными давлениями (например в аппаратах с
обогревающими рубашками), за расчетное давление следует принимать либо каждое давление в отдель-
ности, либо давление, которое требует большей толщины стенки рассчитываемого элемента. Если
обеспечивается одновременное действие давлений, то допускается проводить расчет на разность давле-
ний. Разность давления принимается в качестве расчетного давления также для таких элементов, кото-
рые отделяют пространства с внутренним избыточным давлением от пространства с абсолютным дав-
лением, меньшим чем атмосферное. Если отсутствуют точные данные о разности между абсолютным
давлением и атмосферным, то абсолютное давление принимают равным нулю.

Если на элемент сосуда или аппарата действует гидростатическое давление, составляющее 5 % и
выше рабочего, то расчетное давление для этого элемента должно быть повышено на это же значение.

За расчетные усилия и моменты принимают действующие для соответствующего состояния на-
гружения (например при эксплуатации, испытании или монтаже), усилия и моменты, возникающие
в результате действия собственной массы присоединенных трубопроводов, ветровой, снеговой и дру-
гих нагрузок.

Расчетные усилия и моменты от ветровой нагрузки и сейсмических воздействий определяют по
ГОСТ 24756.

- для углеродистых и низколегированных сталей

- для аустенитных сталей

Предел ползучести используют для определения допускаемого напряжения в тех случаях, когда
отсутствуют данные по пределу длительной прочности или по условиям эксплуатации необходимо
ограничить величину деформации (перемещения).

При отсутствии данных по условному пределу текучести при 1 %-ном остаточном удлинении
допускаемое напряжение для аустенитной стали определяют по формуле (1).

Для условий испытания допускаемое напряжение определяют по формуле

Для условий испытаний сосудов и аппаратов из аустенитных сталей допускаемое напряжение
определяют по формуле

Таблица 1

Условие нагружения

 

Коэффициент запаса прочности

 

 

пт

«в

«я

п„

Рабочие условия

1,5

2,4

1,5

1,0

Условия испытания:

- гидравлические испытания

1,1

- пневматические испытания

1,2

Условия монтажа

1,1

 

 

Для сосудов и аппаратов группы 3, 4 по «Правилам устройства и безопасной эксплуатации
сосудов, работающих под давлением» Госгортехнадзора СССР коэффициент запаса прочности по вре-
менному сопротивлению пв допускается принимать равным 2,2.

В случае, если допускаемое напряжение для аустенитных сталей определяют по формуле (1),
коэффициент запаса прочности пт по условному пределу текучести Rp0 2для рабочих условий прини-
мается равным 1,3.

Для сосудов и аппаратов, работающих в условиях ползучести при расчетном сроке эксплуатации
104до2-105ч, коэффициент запаса прочности па равен 1,5. При расчетном сроке эксплуатации
2- 105 ч допускается коэффициент запаса прочности па принимать равным 1,25, если выполняют
контроль жаропрочности и длительной пластичности материала в эксплуатации, а отклонение в мень-
шую сторону длительной прочности и ползучести от среднего значения не превышает 20 %.

Расчет на прочность цилиндрических обечаек и конических элементов, выпуклых и плоских
днищ для условий испытания проводить не требуется, если расчетное давление в условиях испытания

будет меньше, чем расчетное давление в рабочих условиях, умноженное на 1,35 ^j° .

0,8 — для отливок, подвергающихся индивидуальному контролю неразрушающими методами;

0,7 — для остальных отливок.

[о]2; ■■■ [о]п — допускаемое напряжение для расчетного срока эксплуатации при
температурах t,• (/ = 1,2 ...);

длительность этапов эксплуатации элементов с температурой стенки соответственно
tj (/ = 1,2 ...), ч;

общий расчетный срок эксплуатации, ч;

показатель степени в уравнениях длительной прочности стали (для легированных жаро-
прочных сталей при разнице расчетных температур эксплуатации не более 30 °С реко-
мендуется принимать т = 8).

Этапы эксплуатации при разной температуре стенки рекомендуется принимать по ступеням тем-
пературы в 5 и 10 °С.

(Поправка).

2,4 — для рабочих условий;

1,8 — для условий испытания и монтажа.

При расчете на прочность сварных элементов сосудов и аппаратов в расчетные формулы следует
вводить коэффициент прочности сварных соединений:

срр продольного шва цилиндрической или конической обечаек;
фт — кольцевого шва цилиндрической или конической обечаек;
фк — сварных швов кольца жесткости;
фа — поперечного сварного шва для укрепляющего кольца;

Ф, ФА’ Фв ~ сварных швов выпуклых и плоских днищ и крышек (в зависимости от расположения).

Числовые значения этих коэффициентов должны соответствовать значениям, приведенным в
приложении 5.

Для бесшовных элементов сосудов и аппаратов ф = 1.

Исполнительную толщину стенки элемента сосуда и аппарата должны определять по
формуле

s > 5р + с, (6)

где 5р — расчетная толщина стенки элемента сосуда и аппарата.

Прибавку к расчетным толщинам следует определять по формуле

с = с, + с2 + с3 . (7)

При поверочном расчете прибавку вычитают из значений исполнительной толщины стенки.

Если известна фактическая толщина стенки, то при поверочном расчете можно не учитывать
с2 и с3.

При двухстороннем контакте с коррозионной и (или) эрозионной средой прибавку с1 для ком-
пенсации коррозии и (или) эрозии должны соответственно увеличивать.

Технологическая прибавка с3 предусматривает компенсацию утонения стенки элемента сосуда
или аппарата при технологических операциях — вытяжке, штамповке, гибке труб и т. д. В зависимости
от принятой технологии эту прибавку следует учитывать при разработке рабочих чертежей.

Прибавки с2 и с3 учитывают в тех случаях, когда их суммарное значение превышает 5 % номи-
нальной толщины листа.

Технологическая прибавка съ не включает в себя округление расчетной толщины до стандартной
толщины листа.

При расчете эллиптических днищ, изготовляемых штамповкой, технологическую прибавку с3
для компенсации утонения в зоне отбортовки не учитывают, если ее значение не превышает 15 %
расчетной толщины листа.

Гладкие цилиндрические обечайки Гладкие обечайки с выпуклыми

или коническими днищами

Примечание. Черт 1—4 не определяют конструкцию и приведены только для указания расчетных
размеров.

< 0,1 для обечаек и труб при D > 200 мм;

—<0,3 для труб при D < 200 мм.

- отношение высоты сечения кольца жесткости к диаметру

расчетные формулы следует применять при условии равномерного расположения колец жесткости;

/ или b

Для обечаек, у которых ^ ИдИ ^ <1,0, при отсутствии более точных расчетов, допускается пользовать-
ся формулой (22).

s > 5р + с, (8)

рР

где 5Р 2[oJcpр-р '

2[cjjcpp 0-с)
D + (s-c)

Толщину стенки приближенно определяют по формулам (11) и (12) с последующей проверкой
по формуле (13)

5 > 5р + С,

Коэффициент К2 следует определять по номограмме, приведенной на черт. 5. Примеры использо-
вания номограммы для расчета приведены на черт. 6.

Номограмма для расчета на устойчивость в пределах упругости
цилиндрических обечаек, работающих под наружным давлением

50

W
J0
W

К-.5Л£, Р
г 2 А 'шЧ

т

а

6

ч

J

2

1,0

0,8

U,б

0,4

0.1

0,2

0,01

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

При определении расчетной длины обечайки / или L длину примыкающего элемента /3 следует
определять по формулам:

/3 = у — для выпуклых днищ,

h = 6tga — для конических обечаек (днищ) без отбортовки, но не более длины
конического элемента.

/3 = шах | г sin a; уууJ — для конических обечаек (днищ) с отбортовкой, но не более длины кони-

ческого элемента.

Коэффициент К\ определяют по номограмме, приведенной на черт. 5.

Если полученное значение коэффициента Кх лежит ниже соответствующей штрихпунктир-
ной линии (см. черт. 5), то величину [р\ в предварительном расчете допускается определять по
формуле

s > 5р + с,

[А] = л (D + s — с) (s — с) [о] срт. (20)

(22)

а допускаемое осевое сжимающее усилие в пределах упругости [ /] /; из условия устойчивости

[Ле = min {[F]e- [F]Ei}. (23)

В формуле (23) допускаемое осевое сжимающее усилие [Т7]^ определяют из условия местной
устойчивости в пределах упругости по формуле

2,83 /пр

АD + s-c '

/пр принимают по черт. 7

jy < 10 , формула (23) принимает вид
IF\e = IF\Ex .

Коэффициенты ф] и ф2 следует определять по черт. 8 и 9.

|Л/|П

,+(ши2

I\М\Е)
где допускаемый изгибающий момент [М\п из условия прочности рассчитывают по формуле

[М]п = f Z) (D+s-c)(s-c)[g] = f [F]n , (29)

а допускаемый изгибающий момент [М\Е из условия устойчивости в пределах упругости — по
формуле

(Поправка).

\М\ = ^ D(D + s-c)(s-c)\o\^.

Коэффициент ф3 следует определять по черт. 10.

Обечайки, работающие под совместным действием нагрузки, проверяют на устойчивость по
формуле

[р] + [F] +[М] +([Ql) - !’° (35)

где \р\ — допускаемое наружное давление по п. 2.3.2;

[ / | — допускаемое осевое сжимающее усилие по п. 2.3.4;

[М\ — допускаемый изгибающий момент по п. 2.3.5;

[Q] допускаемое поперечное усилие по п. 2.3.6.

Для заданных расчетного давления р и толщины стенки s коэффициент К4 следует рассчитывать
по формуле

p(D + s-c)

4 ~ 2<pj,la](s-c) ~

Если К4 < 0, то укрепления кольцами жесткости не требуется. В диапазоне 0 < К4 <2 -у- - 1

Ф/7

расстояние между двумя кольцами жесткости следует рассчитывать по формуле

площадь поперечного сечения кольца

Если К4 > 2 —L - 1 , то толщину стенки необходимо увеличить до такого размера, чтобы выпол-

'г р

нялось следующее условие

Примечание. При определении площади поперечного сечения кольца жесткости Ак следует
учитывать прибавку С\ для компенсации коррозии.

\Р\ = min {[/?],; \р\2 }. (39)

Допускаемое внутреннее избыточное давление [р\х, определяемое из условий прочности всей
обечайки, следует рассчитывать по формуле

Допускаемое внутреннее избыточное давление [/?]2, определяемое из условий прочности обечайки
между двумя соседними кольцами жесткости, следует рассчитывать по формуле

_ 2[oJcpT (s-c) 2 +12

1/7,2D + (s-c)

Ф p

2 />2

rae = D(s-c)

/с = min [/j \t +1,1 д/ D (s-c)}; (43)

1-1 I h (s~c? I „2 AKlc(s-c) ,
к 10,9 AK +/c (s-c)

коэффициент жесткости обечайки k, подкрепленной кольцами жесткости

Примечание. При определении момента инерции кольца жесткости следует учитывать прибавку С\
для компенсации коррозии.

\р\ = min {[/?],; [р\2 }. (46)

Допускаемое наружное давление \р]\п должно соответствовать величине \р\х, определенной по
формуле (40) при значениях коэффициентов = 1,0 и срк = 1,0.

Допускаемое наружное давление \р\\Е из условий устойчивости в пределах упругости следует
рассчитывать по формуле

(Поправка).

/ = max |й; /2 - -jj должно соответствовать давлению [р] (см. п. 2.3.2.2.). Вместо [р]п, определенного по

формуле (14), допускается принимать \р\2 по формуле (41) при значении коэффициента срт = 1,0.

После определения размеров кольца и обечайки по конструктивным соображениям следует про-
вести проверку в соответствии с п. 2.4.2.2.

Толщину стенки s или расстояние b между кольцами жесткости для заданного расчетного давле-
ния р следует определять с помощью номограмм (см. черт. 5 и 6). При пользовании номограммой,
приведенной на черт. 5, следует принимать /= Ь. Расчетный эффективный момент инерции кольца
жесткости рассчитывают по формуле

Коэффициент К5 следует определять по черт. 11.

После определения расчетного эффективного момента инерции методом последовательных при-
ближений следует выбирать профиль кольца жесткости с моментом инерции /к обеспечивающим
выполнение требования условия

/ > / (51) График для определения коэффициента К2

где I — эффективный момент инерции рас-
четного поперечного сечения кольца
жесткости, определенный по формуле
(44).

Допускаемые нагрузки следует рассчиты-
вать по расчетным формулам пп. 2.3.3—2.3.6
при / = Ь. При определении приведенной рас-
четной длины /пр по черт. 7 вместо / следует
принимать общую длину L.

Расчет следует проводить аналогично рас-
чету по п. 2.3.7, при этом допускаемое наруж-
ное давление следует определять по п. 2.4.2.2.

ЗЛ. Расчетные схемы

0,002 < ip < 0,100,

0,002 < ip < 0,100.

Для торосферических днищ в зависимости от соотноше-
ния параметров R, Dl, гх приняты следующие типы днищ:

Если нет точных данных, то допускается формулы применять при условии, что расчетная темпе-
ратура стенки днища из углеродистой стали не превышает 380 °С, из низколегированной не превышает
420 °С, а из аустенитной не превышает 525 °С.

3.3.1 Эллиптические и полусферические днища, нагруженные внутренним избыточным

давлением

X, >х + с,

ГД6= 2Ф[c/j — 0,5 р (53)

_ 2(5, -c)cp[oj
~ /? + 0,5(5,-с)

_ D2
~ АН

где R= D для эллиптических днищ с Н= 0,25 D \

R = 0,5 D для полусферических днищ с Н= 0,5 D.

или

, > 0,3 V D(s{ -с) — для полусферического днища, то толщина днища должна быть не меньше тол-
щины обечайки, рассчитанной в соответствии с и. 2.3.1 при фр = 1.

S, > 5 + С, (56)

Для предварительного расчета Кэ принимают равным 0,9 для эллиптических днищ и 1,0 — для
полусферических днищ.

где допускаемое давление [/?]„ из условия прочности

r„i = 2 [о] (5,-с)
mn R + 0,5(5, -с)

а допускаемое давление \р\Е из условия устойчивости в пределах упругости

Для сварных днищ следует дополнительно проверить толщину стенки в центральной зоне по
формуле

s, >slp + с,

Для сварных днищ необходимо дополнительно проверить допускаемое избыточное давление из
условия прочности центральной зоны по формуле

Г 1 = 2ф) -с) ф[о]

m R + 0,5 (5] - с)

За допускаемое давление принимают меньшее из давлений, определяемых по формулам
(67), (68).

В случае сварки днищ из листов различной толщины в формулы (67), (68) следует подставлять
соответствующие значения толщин стенок для краевой и центральной зон.

График для определения коэффициента р2

Черт. 15

 

3.4.1.4. Для днищ, изготовленных из целой заготовки, коэффициент ср = 1. Для днищ, изготов-
ленных из нескольких частей, коэффициент ср следует определять по табл. 2.

 

Значения коэффициентов и срд следует определять в соответствии с приложением 5.
(Поправка).

цилиндрической части днища должна быть не меньше толщины обечайки, рассчитанной в соответ-
ствии с п. 2.3.1 при ср = 1.

Кроме того, наружное давление не должно превышать допускаемое давление, определяемое по
формуле (67).

S) - С „ , ,

2,2

Ч-с)

D„

Если при определении толщины днища по п. 4.2.1 или 4.3.1 в результате расчета окажется, что

"^1 С ^ ||

—> и, 11, хо необходимо дополнительно определить допускаемое давление по п. 4.2.7 или 4.3.8 и
умножить его на коэффициент Кр.

При Кр \р\< р толщину днища следует увеличить так, чтобы было выполнено условие

Кр [р\ > р-

Si>slp + c, (71)

где 5 = KK0Dp j . (72)

(Поправка).

Коэффициент К0 определяют для наиболее ослабленного сечения. Максимальную сумму для длин
хорд отверстий в наиболее ослабленном диаметральном сечении днища или крышки определяют
согласно черт. 16 по формуле Ъё, = max {(d\ + fif3); (b2 + й3)}.

Основные расчетные размеры отверстий указаны на черт. 16 и 17.

(Поправка).

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В формуле (82) индекс р указывает на то, что величина относится к рабочему состоянию или
испытаниям, а индекс м — состояние монтажа.

или согласно черт. 20 в зависимости от отношения диаметров.

[о]ф.

- для конических обечаек (чер. 21а, 216, 21 в)

ах = 0,7 / п (5) - с); а2 = 0,7 / п (s2 - с);

1 у cos а] 1 z ]j cosa2

для конической обечайки (черт. 22а, 22б)

fll = 07 ]/ш^(Хт~с) ’

а, = /——— (у, - с);

1 \ COS ОС] 1

а2 = 0,7 д/D (s2 - с);

а2 = 0,5 (sT-c); а- = 0,5 yjD (sT-c):

а2 = 1,25 (s2 - с).

Соединение обечаек без тороидального перехода

Черт. 21

Соединение обечаек с тороидальным переходом

а — соединение двух конических обечаек, 6 — соединение конической и цилиндрической обечаек

Черт. 22

Соединение кососимметричных
обечаек

Черт. 26

- для конической обечайки без тороидального перехода (черт. 2\а,2\б,2\в)

DK = D 1,4 fl] sin oii;

- для конической обечайки с тороидальным переходом (черт. 22а, 226)

DK = D — 2 [г (cos ос2cos ОС]) + 0,7 ах sin otj];

для конических обечаек со ступенчатым изменением толщин стенки для второй и всех последующих
частей за расчетный диаметр DK данной части обечайки принимают внутренний диаметр большего
основания.

Таблица 4

Вид соединений
обечаек

Расчетный коэффициент прочности сварных швов

 

По пп. 5.3.3, 5.4.3

По пп. 5.3.4, 5.3.8

По пп. 5.3.5, 5.3.7,
5.3.9, 5.4.5

По пп. 5.3.6, 5.4.6

Внутреннее дав-
ление или растягива-
ющая сила

1~л>

и

S?

Фр=/ф7

Фар = Ф а

1~Л>

II

S?

Фр = min

К; ^}

 


Вид соединений
обечаек

Расчетный коэффициент прочности сварных швов

 

По пп. 5.3.3, 5.4.3

По пп. 5.3.4, 5.3.8

По пп. 5.3.5, 5.3.7,
5.3.9, 5.4.5

По пп. 5.3.6, 5.4.6

Наружное давле-
ние или сжимающая
сила

Фр = min

{фр; /ф7}

Фр = min

Р; /ф7}

Фор = 1

Фр = min

р;аГф7}

фр=аГф7

Изгибающий мо-

Фр = min

Фр = min

Фр = min

Фр = min
Г 1—1

мент

{ф/,; л/ Фт}

{фр; а/ Фт}

{фр; а/ Фт}

(фр; а/ Фт j

 

 

Фор Фо

 

 

Продолжение табл. 4

 

Выполнение такого условия для пологого конического днища (ос] > 70°) не требуется.

В этом случае расчет проводится по ГОСТ 25867.

Если это условие не выполнено, нужно провести проверку допускаемого давления, причем
вместо 5] и s2 подставляют:

- для соединения обечаек без тороидального перехода

I аЧ) I I а2 D I

s\e = max j— ЛГ,; sKj; s2E = max j— s2; sj;

- для соединения обечаек с тороидальным переходом при определении коэффициента р по
формуле (98)

\а\ d I \a2D I

siE = max j— jt; sK|; s2E = max j— sT; sj;

sK, s фактические толщины стенок присоединенных обечаек (черт. 21а, 216, 21 г, 226).

Исполнительная толщина стенки цилиндрического элемента в месте соединения двух обечаек
должна быть не менее минимальной толщины стенки, определяемой по формулам разд. 2.

S2 - С S2 ~ С ’

либо сразу при помощи диаграмм.

Расчет по диаграммам проводят для конических переходов, у которых а2 = 0. Если допускаемые
напряжения материалов частей перехода отличаются друг от друга, то расчет по диаграммам проводят
при использовании меньшего из них.

За допускаемое давление, осевую силу и изгибающий момент для конической обечайки прини-
мают меньшее значение, полученное из условия прочности или устойчивости гладкой конической
обечайки и из условия прочности переходной части.

S* Z \.р + с, (85)

РРК 1

где -Vp р[о\-р cosai

При предварительном определении толщины стенки в качестве расчетных 1Е и DE принимают
величины, определяемые по формулам (91) и (92).

где допускаемое давление из условия прочности:

r , _ 2[oJ(5k-c)

'П ~ А,

cos а, +^к-Ф

и допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости:

Эффективные размеры конической обечайки определяют по формулам:

_ Р-Рх

- 0,31 (D+D,)

Значение коэффицента В\ определяют по формуле

в\ = mln I10;945 1jr ]j 100Ок-с)'} '

5.3.3. Соединение обечаек без тороидального перехода (см. черт. 21а, 216)
5.3.3.1. Расчетные формулы применимы при условиях:

*1 -Ij^j S2P+C-

Е 2 sin а] ’

Для соединения конической и цилиндрической обечаек (а2 = 0) коэффициент р может быть
определен по диаграмме (черт. 27 или 28).

Диаграмма для определения коэффициента р при выполнении поверочного расчета

 

Черт. 28

 

 

(Поправка).

где коэффициент р] определяют по и. 5.3.3.3.

aj < 70°

(х,— с) > (s2с).

Если (5]— с) < (s2с), то при поверочном расчете следует принимать 5]— с = s2 с;

Коэффициент р определяют либо по формуле (98), либо по диаграмме (черт. 28).
При Ак < 0 укрепление кольцом жесткости не требуется;
при соединении по черт. 25

_ pD2 tg СХ]
к “ 8[о]к0/;

В случаях действия нагрузки от наружного давления или осевой сжимающей силы, или изгибаю-
щего момента сварной шов стыкового соединения кольца должен быть проварен непрерывным швом.
При определении площади поперечного сечения Ак следует учитывать также сечение стенок обечаек,
расположенное между наружными швами кольца и обечаек.

(Поправка).

- при соединении по черт. 21в

_ 2[oJ2 Фр (s2 - с) _

\Р\ Лр2+(52-с) ’

- при соединении по черт. 25

 

 

 

 

Si- с

J2~c
2 cos а]

Коэффициенты B2 и B3 определяют по формулам:

g l'6A* Нк Ф ap , B _025

~ (s2 -c) M2 Фр '

X fj > , (Ю7)

где Щ — сумма всех эффективных ширин несущих сварных швов между укрепляющим кольцом и
обечайкой (черт. 21 в).

У прерывистого сварного шва действительная его ширина уменьшается в отношении длин свар-
ного шва и всего периметра обечайки. Расстояние между концами прерывистых сварных швов должно
быть не более восьми толщин стенки обечайки и сумма всех длин сварных швов не менее половины
длины контура кольца.

а] < 70°; 0 < а2 < otj; 0 < -jj< 0,3.

Sr > S,, + С,

pD р3 1

где sT „ = . ,7 ——

2(pp[aJ-/? cosot2

В случае соединения конической и цилиндрической обечаек (черт. 226) cos a2 = 1. Коэффициент
рз определяют по формуле (111) и коэффициенты р и рт определяют по формулам (98) и (112) или по
диаграммам (черт. 27 и 29).

Коэффициент рз определяют по формуле (111) и коэффициенты р и рт определяют по формулам
(98) и (112) или по диаграммам (черт. 28, 30).

Диаграмма для определения коэффициента |1, при выполнении поверочного расчета

 

Черт. 30

 

 

 

Рз = шах {0,5; р-рт} ,

(Ш)

где р определяют по формуле (98) при

-(И-

 

- коэффициент рт

 

 

Рт =

1

(112)

 

0,028-^ D (а, а2)

, . D V 5Т
1 1 1

 

 

^ cos aj .ycosa2

 

5.3.6. Соединение штуцера или внутреннего цилиндрического корпуса с конической обечайкой
(черт. 21 г)

5.3.6.1. Расчетные формулы применимы при выполнении условия

 

aj < 70°.

 

5.3.6.2. Толщину стенки определяют по формуле

 

 

52 > 5 + С,

(113)

 

pD р4

где 52п = г-1!2— .

2срр [о\-р

(114)

 

 

Расчет толщины стенки конического элемента переходной части проводят с помощью отношения
толщин стенок

 

 

 

 

 

Др4 + (*2-с) '

5.3.6.4. Коэффициент формы определяют по формулам:

р4 = шах {1,0; ри},

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

при К |^| < 1.

Коэффициент ри можно в обоих случаях определить также по диаграммам (черт. 31 и 32).